（一）調(diào)速器檢查

當(dāng)并聯(lián)運(yùn)行的柴油發(fā)電機(jī)組產(chǎn)生振蕩時(shí)，首先可查明調(diào)節(jié)系統(tǒng)中的調(diào)速器是否穩(wěn)定。為此應(yīng)將機(jī)組開至空載工況，因?yàn)樵诳蛰d下調(diào)壓器對(duì)調(diào)節(jié)過程的影響很小，這樣可以排除調(diào)壓器的影響。

如果振蕩只是出現(xiàn)在有負(fù)載的工況，而在空載工況下消失，那么最好能再用他激發(fā)電機(jī)進(jìn)行并入無限功率電網(wǎng)的試驗(yàn)，因?yàn)樵谒は抡{(diào)壓器是被切斷的，若這時(shí)系統(tǒng)仍然出現(xiàn)振蕩，那就可以判明振蕩的原因不是調(diào)壓器而是調(diào)速器或者柴油發(fā)電機(jī)造成的。

在沒有專門的調(diào)速器試驗(yàn)臺(tái)的情況下，應(yīng)記錄下振蕩的頻率。調(diào)速器所引起的振蕩頻率一般比較低。在發(fā)現(xiàn)振蕩頻率為0.5w和0.25w（w為固有頻率）時(shí)，還應(yīng)檢查是否柴油發(fā)電機(jī)所引起的強(qiáng)制振蕩。

（二）調(diào)壓器檢查

調(diào)壓器引起的振蕩，一般都出現(xiàn)在高負(fù)荷的工況下，這時(shí)應(yīng)將機(jī)組并入無限大功率的電網(wǎng)，并鎖住高壓油泵的油門，觀察系統(tǒng)的振蕩情況，如果這時(shí)系統(tǒng)繼續(xù)振蕩，就應(yīng)考慮不是調(diào)速器而是調(diào)壓器的不穩(wěn)定因素所引起的。在高負(fù)荷時(shí)通常是不易產(chǎn)生柴油發(fā)電機(jī)強(qiáng)迫振蕩的，所以這一因素在這種情況下可排除。

鎖住高壓油泵齒條不動(dòng)時(shí)應(yīng)當(dāng)特別小心，防止柴油機(jī)飛車。因?yàn)樵跈C(jī)組振蕩時(shí)發(fā)電機(jī)可能過載，進(jìn)而自動(dòng)跳開開關(guān)，切斷負(fù)載而使柴油機(jī)突卸負(fù)荷飛車，所以在做這種試驗(yàn)時(shí)，操作人員應(yīng)當(dāng)有所準(zhǔn)備，采取預(yù)防措施。對(duì)于大型柴油發(fā)電機(jī)組可在進(jìn)氣總管內(nèi)設(shè)置阻風(fēng)門或取下增壓器的消聲器預(yù)備好擋風(fēng)板等緊急停車的設(shè)備，小型柴油機(jī)可以事先取下空氣濾清器，預(yù)備好擋風(fēng)板以備在柴油機(jī)萬一飛車時(shí)堵死柴油機(jī)的進(jìn)氣管。在采取了這些預(yù)防措施之后可以保證試驗(yàn)的安全進(jìn)行。

(三）柴油發(fā)電機(jī)檢查

查明是否柴油發(fā)電機(jī)強(qiáng)制振蕩力矩對(duì)調(diào)節(jié)系統(tǒng)的作用，在機(jī)組并入電網(wǎng)后，采用他勵(lì)和鎖住噴油泵不動(dòng)，如果在這種情況下，并聯(lián)機(jī)組還出現(xiàn)等強(qiáng)制振蕩頻率的波動(dòng)，那就證明了這是柴油發(fā)電機(jī)引起的強(qiáng)制振蕩。

可以認(rèn)為：0.5w頻率的振蕩是柴油機(jī)各缸不均勻轉(zhuǎn)矩所引起的；0.25w頻率的振蕩是柴油發(fā)電機(jī)燃油系統(tǒng)不穩(wěn)定噴油所引起的。

柴油發(fā)電機(jī)對(duì)系統(tǒng)所引起的強(qiáng)制振蕩另一個(gè)特別是：這種振蕩多出現(xiàn)在空負(fù)荷和低負(fù)荷的情況下，在升高負(fù)荷以后就會(huì)逐漸減小或消失。

康明斯發(fā)電機(jī)大圖1000-313.png

康明斯動(dòng)力設(shè)備（深圳）有限公司生產(chǎn)的出租用柴油發(fā)電機(jī)組功率覆蓋范圍為20-2000kW。發(fā)電機(jī)租賃業(yè)務(wù)廣泛應(yīng)用于樓宇、電信、船舶、野外施工、工業(yè)用電等領(lǐng)域。典型應(yīng)用包括南極中山站、聯(lián)合國(guó)維和項(xiàng)目、中國(guó)電信、中國(guó)移動(dòng)、中央電視臺(tái)、西昌衛(wèi)星發(fā)射中心、青藏高原鐵路建設(shè)等?？得魉共裼桶l(fā)電機(jī)組先進(jìn)的經(jīng)濟(jì)性、動(dòng)力性、可靠性、耐久性和環(huán)境安全性受到國(guó)內(nèi)外用戶的普遍歡迎。柴油發(fā)電機(jī)組租賃業(yè)務(wù)全球唯一康明斯/Cummins授權(quán)服務(wù)商，發(fā)電機(jī)出租市場(chǎng)范圍覆蓋整個(gè)中國(guó)地區(qū)，獨(dú)立的售后服務(wù)團(tuán)隊(duì)可入駐用戶現(xiàn)場(chǎng)實(shí)時(shí)監(jiān)控?？蛇x功率：50KW 100KW 150KW 200KW 300KW 500KW 600KW 800KW 1000KW 1120KW 1500KW 2000KW； 租賃方式：日租 月租 年租。

? 專業(yè)配置 最佳品質(zhì)

潤(rùn)滑系統(tǒng)：所有運(yùn)動(dòng)部件均為強(qiáng)制潤(rùn)滑；大容量齒輪泵提供壓力潤(rùn)滑油對(duì)軸承進(jìn)行潤(rùn)滑并冷卻活塞；機(jī)油冷卻器、全流式濾清器、旁通濾清器保證機(jī)油維持良好狀態(tài)。 　　

燃油系統(tǒng)：康明斯專利技術(shù)的PT燃油系統(tǒng)，優(yōu)化燃燒，動(dòng)力澎湃；STC分步正時(shí)系統(tǒng)保證全工況燃燒更好；采用低壓供油系統(tǒng)，配置燃油單向回路，安全可靠。 　

冷卻系統(tǒng)：采用齒輪離心水泵強(qiáng)制水冷，大流量水道設(shè)計(jì)，冷卻效果好；旋裝式水濾器及專用DCA添加劑可有效控制冷卻液酸度，防止銹蝕和穴蝕并去除雜質(zhì)。 　　

進(jìn)排氣系統(tǒng)：高效的Holset廢氣渦輪增壓器保證進(jìn)氣充分，改善燃燒；壓力式脈沖排氣管可充分利用廢氣能量，提高發(fā)動(dòng)機(jī)效率；空空中冷技術(shù)保證燃油經(jīng)濟(jì)性及排放更好。 

效異步阻尼系數(shù)的算法。算例明由該算法求得的等效異步阻尼系數(shù)，可準(zhǔn)確描述阻尼繞組對(duì)電力系統(tǒng)穩(wěn)定的作用。

以往人們?cè)趶氖码娏ο到y(tǒng)穩(wěn)定性分析研究或控制器設(shè)計(jì)時(shí)，為節(jié)約計(jì)算內(nèi)存避免濰數(shù)災(zāi)難等，常對(duì)電力系統(tǒng)做定的簡(jiǎn)化與降階處理。通常的做法是對(duì)某些發(fā)電機(jī)組不計(jì)阻尼繞組的作用，按簡(jiǎn)化模型考慮，從而達(dá)到降階目的。有假設(shè)認(rèn)為，在電力系統(tǒng)低頻振蕩過程中，個(gè)阻尼繞組中感應(yīng)的電流仍小得可以忽略，因此在系統(tǒng)模型中可完全忽略阻尼繞組。

如果二手發(fā)電機(jī)組的阻尼強(qiáng)弱與電力系統(tǒng)的主導(dǎo)振蕩模式或不穩(wěn)定振蕩模式敏感相關(guān)，簡(jiǎn)單地忽略該機(jī)組的阻尼繞組，舍棄該機(jī)組的異步阻尼作用，可能會(huì)將個(gè)穩(wěn)定的電力系統(tǒng)判別為不穩(wěn)定。環(huán)穩(wěn)定的結(jié)論迫使人們采取措施來提高穩(wěn)定性，從而造成不必要的經(jīng)濟(jì)損失。針對(duì)這種情況，本文采用特征值及其靈敏度分析技術(shù)，給出種發(fā)電機(jī)降階前后保持敏感振蕩模式特征值實(shí)部不變的等效異步阻尼系數(shù)的算法，并通過算例得出了相應(yīng)結(jié)論。

般二手發(fā)電機(jī)組的模型階數(shù)越高，對(duì)二手發(fā)電機(jī)組的描述就越詳盡真實(shí)，但占用計(jì)算機(jī)內(nèi)存越多分析計(jì)算速度越慢。因此，采用發(fā)電機(jī)降階模型具有定作用的次暫態(tài)電勢(shì)變化模型作為原模型，將不含發(fā)電機(jī)阻尼繞組的暫態(tài)電勢(shì)變化模型做為降階模型，研宄等效異步阻尼系數(shù)的算法。

計(jì)及阻尼繞組的二手發(fā)電機(jī)交直軸次暫態(tài)電勢(shì)分另1為和，可得發(fā)電機(jī)組滑差的增量微分方程式如下其中，為機(jī)組的機(jī)械阻尼系數(shù)，其它各符號(hào)的含義文獻(xiàn)2.由此可得出如下形式的全電力系統(tǒng)線性化微分方程式2力蘼，其中，4為包含和7等參數(shù)的系數(shù)矩陣。

為降低矩陣4的階數(shù)，只考慮發(fā)電機(jī)交軸暫態(tài)電勢(shì)，的變化，可得發(fā)電機(jī)組滑差的增量微分方程式如下其中，為發(fā)電機(jī)組的綜合阻尼系數(shù)。同理，可得出如下形式的全電力系統(tǒng)線性化微分方程式其中，1為包含，和巧等參數(shù)的系數(shù)矩陣。對(duì)于發(fā)電機(jī)組的綜合阻尼系數(shù)，有以下關(guān)系成立其中，認(rèn)為發(fā)電機(jī)阻尼繞組的等效異步阻尼系數(shù)。

性研究分析結(jié)果帶來偏差。

先求出機(jī)組綜合阻尼系數(shù)，再減去機(jī)械阻尼系數(shù)，即可得出等效異步阻尼系數(shù)。由于每臺(tái)機(jī)組阻尼于機(jī)組阻尼的大小主要影響本機(jī)組機(jī)械振蕩模的衰減，而對(duì)振蕩頻率的影響不大，因此等效異步阻尼系數(shù)可按如下計(jì)算步驟求取。

1按式2求未降階電力系統(tǒng)的特征值與特征向量，然后求系統(tǒng)所有共軛復(fù)數(shù)特征值實(shí)部對(duì)將要降階的機(jī)組阻尼系數(shù)靈敏度。

其中，為第對(duì)共軛復(fù)數(shù)特征值實(shí)部金系統(tǒng)共有爪。對(duì)共軛復(fù)數(shù)特征值，民分別為第1對(duì)共軛復(fù)數(shù)特征值的左右規(guī)范化特征向量，0為第7臺(tái)降階機(jī)組阻尼系數(shù)全系統(tǒng)共有臺(tái)降階機(jī)組。按上述靈敏度值最負(fù)，識(shí)別出第臺(tái)降階機(jī)組對(duì)應(yīng)的共軛復(fù)數(shù)特征值，其實(shí)部記為1.扣盡。

取降階機(jī)組的綜合阻尼系數(shù)初值1=，貧為零，置計(jì)算迭代次數(shù)=0，給定計(jì)算精度為安。

按式4求降階電力系統(tǒng)的特征值與特征向量，然后求系統(tǒng)所有共軛復(fù)數(shù)特征值實(shí)部對(duì)降階機(jī)組阻尼系數(shù)的靈敏度識(shí)別出第臺(tái)降階機(jī)組對(duì)應(yīng)的共軛復(fù)數(shù)特征值，其實(shí)部記為=盡。

值進(jìn)行特征值配置。記第臺(tái)降階機(jī)組的綜合阻尼系數(shù)修正量為4，有5如果，輸出計(jì)算結(jié)果并停止迭代計(jì)算。否則令左+1=，按修正后的綜合阻尼系數(shù)修正矩陣轉(zhuǎn)入步驟3.

及運(yùn)行參數(shù)標(biāo)么值。節(jié)點(diǎn)號(hào)機(jī)是臺(tái)12肘小機(jī)組等值機(jī)，節(jié)點(diǎn)42號(hào)機(jī)是5臺(tái)100，賈機(jī)組等值機(jī)，節(jié)點(diǎn)53號(hào)機(jī)是3臺(tái)100，賈機(jī)組等值機(jī)。節(jié)點(diǎn)13帶有負(fù)荷。為簡(jiǎn)要說明問，所有負(fù)荷按恒定阻抗考慮，所有發(fā)電機(jī)定子繞組電阻和機(jī)械阻尼系數(shù)取為零。調(diào)節(jié)系統(tǒng)框及參數(shù)的含義詳1號(hào)機(jī)為固定勵(lì)磁；23號(hào)機(jī)的勵(lì)磁調(diào)節(jié)系統(tǒng)相同，參數(shù)如下13號(hào)機(jī)均為汽輪發(fā)電機(jī)。對(duì)應(yīng)的單機(jī)調(diào)速系統(tǒng)相同，參數(shù)如下1號(hào)機(jī)無中間再熱環(huán)節(jié)1號(hào)等值機(jī)的單機(jī)發(fā)電機(jī)參數(shù)為相對(duì)功角變化曲線穩(wěn)定措施，防止系統(tǒng)瓦解5.顯然，這種結(jié)論將會(huì)造成不必要的經(jīng)濟(jì)損失。

二手發(fā)電機(jī)模型降階與異步阻尼系數(shù)研究

比較42可知，在采用二手發(fā)電機(jī)降階模型時(shí)，用阻尼繞組在大干擾過程中的作用。

1采用二手發(fā)電機(jī)降階模型應(yīng)謹(jǐn)慎，只要計(jì)算機(jī)硬件條件許可，應(yīng)盡量避免采用降階模型。在采用不含阻尼繞組的發(fā)電機(jī)組降階模型時(shí)，忽略阻尼繞組的異步阻尼作用，將可能會(huì)給研究或分析結(jié)果帶來錯(cuò)誤的結(jié)論，從而將會(huì)造成不必要的經(jīng)濟(jì)損失。2米用特征值及其靈敏度分析技術(shù)，給出種發(fā)電機(jī)降階前后保持敏感振蕩模式特征值實(shí)部不變的等效異步阻尼系數(shù)的算法。算例明，該算法可較好地計(jì)及阻尼繞組對(duì)電力系統(tǒng)穩(wěn)定的作用。

3.1二手發(fā)電機(jī)模型降階與等效異步阻尼系數(shù)分析計(jì)算情況1發(fā)電機(jī)采用式1模型，可得3號(hào)機(jī)所對(duì)應(yīng)的機(jī)械振蕩模式特征值分別為42±12.7365值的實(shí)部均為負(fù)其它特征值未列出，說明該系統(tǒng)在所研宄的運(yùn)行方式下是小干擾穩(wěn)定的。

情況2發(fā)電機(jī)采用式2降階模型且不計(jì)異步阻尼作用，可得13號(hào)機(jī)所對(duì)應(yīng)的機(jī)械振蕩模式特征值分別為+1.0919±12.275不穩(wěn)定的。為改善該系統(tǒng)的穩(wěn)定性，該結(jié)論迫使人們不得已要在有關(guān)發(fā)電機(jī)組上裝設(shè)附加控制器，最終會(huì)造成投資浪費(fèi)。

情況3二手發(fā)電機(jī)采用式2降階模型并計(jì)及阻尼繞組的異步阻尼作用，由本文算法得出13號(hào)等值機(jī)的單機(jī)等效異步阻尼系數(shù)分別為1.332 14.1373和7.3569，所對(duì)應(yīng)的機(jī)械振蕩模式特征值分±6.8307.與情況1比較可知，采用本文提出的等效異步阻尼系數(shù)算法，可在采用降階模型的同時(shí)，較好地保留阻尼繞組的異步阻尼作用，從而較好地保持穩(wěn)定性分析結(jié)果的正確性。

應(yīng)該指出，上述等效異步阻尼系數(shù)只是針對(duì)種運(yùn)行方式求取的。如果涉及到多種運(yùn)行方式，則必須計(jì)算并采用多個(gè)與各運(yùn)行方式對(duì)應(yīng)的等效異步阻尼系數(shù)。

3.2大千擾作用下的系統(tǒng)仿真計(jì)算在上述系統(tǒng)中，節(jié)點(diǎn)2與3之間的支路是由2回參數(shù)完全相同的線路組成的，當(dāng)其中回線路節(jié)點(diǎn)3開關(guān)線路側(cè)發(fā)生相永久短路故障0.128切除故障時(shí)，24分別對(duì)應(yīng)上述情況13.5是在情況2下切除故障的同時(shí)，聯(lián)切1號(hào)節(jié)點(diǎn)40負(fù)荷及90機(jī)組的情況。中，縱軸為相對(duì)功角，單位為。；橫軸為時(shí)間，單位為3.

由2可知，系統(tǒng)內(nèi)機(jī)組能夠保持同步運(yùn)行。但蕩，最終失去同步。在這種結(jié)論下，必須采取反事故余耀南。動(dòng)態(tài)電力系統(tǒng)初。

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