灌漿料鋁酸鹽水泥對(duì)灌漿料性能的影響:

灌漿料鹽水泥和鋁酸鹽水隨著對(duì)材料微觀結(jié)構(gòu)的認(rèn)識(shí),又提出了混凝上結(jié)構(gòu)的構(gòu)造理論和分子強(qiáng)度理論,但這西方面的研究還遠(yuǎn)未成熟。相比之下,熱力學(xué)計(jì)算理論在計(jì)算混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)部由于水化熱引起的溫度變化中得到了較好的應(yīng)用。在計(jì)算得到溫度場(chǎng)的基礎(chǔ)上建立合適的力學(xué)模型,求解結(jié)構(gòu)的溫度應(yīng)力,進(jìn)面決定是否需采取控制描施,這種方法在設(shè)什和施工過(guò)程中得到了普適認(rèn)可。對(duì)于邊界條件比較簡(jiǎn)單的情況國(guó)內(nèi)外不少學(xué)者從熱傳導(dǎo)基本方程出發(fā),推導(dǎo)了混凝土結(jié)構(gòu)溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)的理論解。并綜合試驗(yàn)情況,歸納成計(jì)算表格,大大方便了使用。泥復(fù)合的凝結(jié)時(shí)間０．５水膠比的鹽水泥和鋁酸鹽水泥凈漿復(fù)合體系凝結(jié)時(shí)間。量增加而急劇減小，當(dāng)鋁酸鹽水泥鋼筋植入后，在梁底模板上定位，在強(qiáng)力植筋膠完全固化前不能振動(dòng)鋼筋。強(qiáng)力植筋膠在常溫下就可完成固化，按膠水說(shuō)明書(shū)中指定固化時(shí)間待其固化后便可進(jìn)行下道工序施工。摻量達(dá)到１５％，灌漿料失去流動(dòng)度。這是由于一方面灌漿料用少量鋁酸鹽水泥等量取代普通鹽水泥，降低了復(fù)合體系的堿度，提高了ＣＡ的含量，橋梁用建筑結(jié)構(gòu)膠現(xiàn)已發(fā)展成為系列膠種，按用途不同可分為兩大類(lèi)：一類(lèi)是加固補(bǔ)強(qiáng)用結(jié)構(gòu)膠，它包括：粘鋼膠，碳纖維膠，植筋錨固膠，灌縫膠，修補(bǔ)膠，封縫膠。另一類(lèi)是新建橋梁用結(jié)構(gòu)膠，它包括：節(jié)段如前所述，在自然腐蝕條件下，鋼筋局部腐蝕的原因大多數(shù)情況下是由于鋼筋電化學(xué)腐蝕過(guò)程中形成了小陽(yáng)極/大陰極的宏電池腐蝕。對(duì)于電化學(xué)方法快速銹蝕情況，產(chǎn)生局部腐蝕的原因有所不同：由于鋼筋整體作為陽(yáng)極，因此不存在小陽(yáng)極的情況，此時(shí)引起鋼筋產(chǎn)生局部腐蝕的原因主要是鋼筋表面的腐蝕介質(zhì)離子濃度不均勻，腐蝕介質(zhì)離子濃度大的地方腐蝕速度也大，從而在該處產(chǎn)生腐蝕坑。拼裝用結(jié)構(gòu)膠，鋼橋橋面用鋪裝膠。在眾多的膠種中，粘鋼膠是用量最大，應(yīng)用最為廣泛的一種，因施工條件和施工方式的不同，粘鋼膠又分為涂抹型粘鋼膠和灌注型粘鋼膠。使得南浦大橋引橋箱梁截面的預(yù)應(yīng)力孔道灌漿體材料特性有所不同，其中漿體的水灰比為０．３５，泌水率為０．５％，此外還加入了適量的減水劑，以增加漿體的和易性滿(mǎn)足將工藝要隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展和實(shí)驗(yàn)技術(shù)的完善，特別是有關(guān)混凝土的現(xiàn)代試驗(yàn)設(shè)備的出現(xiàn)如（各種實(shí)體顯微鏡、超聲儀器、滲透觀測(cè)儀等）己經(jīng)證實(shí)了尚未受荷的混凝土和鋼筋混凝土結(jié).構(gòu)中存在著肉眼不可見(jiàn)的微觀裂縫。不少學(xué)者考慮混凝土的實(shí)際結(jié)構(gòu)，建立了構(gòu)造模型［９１，如骨料和水泥石組成的“層構(gòu)模型”、“殼一核模型”和“組合盤(pán)體模型”等。從理論上證明了變形約束力可能導(dǎo)致二種類(lèi)型微裂：粘著裂縫：指骨料與水泥石粘接面上的裂縫，主要沿骨料周?chē)霈F(xiàn)。水泥石裂縫：指水泥漿中的裂縫，出現(xiàn)在骨料與骨料之間。求。使用普通壓漿泵壓漿完畢后，發(fā)現(xiàn)在有些曲線預(yù)應(yīng)力管道較高位置處存在不同程度上的空隙，所以采用二次壓漿工藝對(duì)這部分曲線預(yù)應(yīng)力管道進(jìn)行補(bǔ)漿，經(jīng)有關(guān)部門(mén)檢測(cè)鑒定，灌漿質(zhì)量比較理想。Ｃ３Ｓ的水化加速，凝結(jié)時(shí)間大幅度縮短。另一方面鹽水泥中石膏被鋁酸鹽水泥消耗后，就不足以起到應(yīng)有的緩凝作用。鋁酸鹽水泥摻量/%凝結(jié)時(shí)間/min

灌漿料其原因在于：灌漿料鋁酸鹽水泥是低堿度水泥，普通鹽水通過(guò)分析同類(lèi)鋼筋的銹后力學(xué)性能退化的規(guī)律，對(duì)不同類(lèi)型鋼筋的銹后力學(xué)性能退化進(jìn)行了整體研究，得出了HPB235、HRB335、應(yīng)用粘鋼加固混凝土構(gòu)件應(yīng)注意的問(wèn)題：嚴(yán)把混凝土構(gòu)件基面的處理關(guān)。粘鋼的質(zhì)量由混凝土構(gòu)件基面、粘鋼膠和粘鋼其中化學(xué)收縮與自收縮的機(jī)理在前面已經(jīng)介紹過(guò)了，以下介紹早期的表面干燥失水收縮與沉降收縮。表面干燥失水收縮是指新拌混凝土在澆筑后，表面出現(xiàn)泌水，且因受外界溫度、濕度、風(fēng)速的作用，表面泌水迅速蒸發(fā)，造成混凝土表面失水干燥收縮，這類(lèi)收縮多發(fā)生在干熱與刮風(fēng)天氣中。收縮機(jī)理是由于蒸發(fā)使混凝土表面變干，當(dāng)混凝土表面水的蒸發(fā)速率超過(guò)泌水達(dá)到混凝土表面的速率時(shí)，表面粒子（水泥和骨料）之間的水將形成復(fù)雜的彎月面體系，使得毛細(xì)管水負(fù)壓得以發(fā)展，從而產(chǎn)生失水干燥收縮。用的鋼板共同決定。粘鋼用膠和鋼板在材當(dāng)關(guān)閉出漿口后要繼續(xù)保持壓力使其控制壓力在0.4MP-0.7MP之間,而且關(guān)閉壓漿機(jī)也要保持在這范圍內(nèi),可以有效控制管道內(nèi)是否留有氣體以及提高關(guān)內(nèi)密實(shí)性增加管內(nèi)漿體強(qiáng)度,注意持壓時(shí)壓力表讀數(shù)要小于1MP以免暴管現(xiàn)象。料選擇上可以得到保證，混凝土構(gòu)件基面處理就有很大的人為因素。對(duì)基面的處理應(yīng)該注重除去加固混凝土構(gòu)件表面的浮層、酥松層和保證基面的平整性，可有效防止加固構(gòu)件端頭或跨中發(fā)生剝離破壞和有效降低粘鋼的空鼓率，提高粘鋼質(zhì)量。在鋼板預(yù)先打螺栓孔時(shí)應(yīng)先用鋼筋探測(cè)儀大致探出混凝土構(gòu)件縱筋位置，然后避開(kāi)混凝土構(gòu)件的縱筋后在鋼板上打孔。在打安裝螺栓孔時(shí)碰到箍筋可以先把電鉆取出，然后保持電鉆微傾，套著鋼板孔打孔以避開(kāi)箍筋。HRB400及HRB500四類(lèi)鋼筋銹后力學(xué)性能退化情況的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)擬合公式；并在分析實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上，對(duì)各類(lèi)鋼筋銹后力學(xué)性能退化進(jìn)行了綜合分析，并得出鋼筋銹后力學(xué)性能退化的統(tǒng)一擬合公式。泥是高堿度水泥，兩種堿度不同的水泥復(fù)合后，改變了水泥的水化反應(yīng)的濕式外包鋼加固法，是以型鋼外包于構(gòu)件的四角，外包型鋼與構(gòu)件間用乳膠水泥粘貼或化學(xué)灌漿等方法粘結(jié)，使型鋼架與原構(gòu)件能整體工作共同受力，它在受力上既注重發(fā)揮新加型鋼架的承載力，并能通過(guò)結(jié)合面與原構(gòu)件共同受力協(xié)同變形，使原結(jié)構(gòu)混凝土形成三向受壓應(yīng)力的核心混凝土，從而大大提高了原結(jié)構(gòu)混凝土的抗壓強(qiáng)度。干式外包法不能保證外包結(jié)構(gòu)與原混凝土結(jié)構(gòu)之間的剪切應(yīng)力的有效傳遞，因此二者的協(xié)調(diào)工作性能較差；濕式外包鋼法是在外包鋼與原混凝土之間加入粘結(jié)材料，提高了二者的共同工作性能。歷程，而使其灌漿料凝結(jié)行為加次應(yīng)力裂縫是指有外荷載引起地次生應(yīng)力產(chǎn)生裂縫。裂縫產(chǎn)生地原因有：在設(shè)計(jì)外力荷載作用下，由于結(jié)構(gòu)物地實(shí)際工作狀態(tài)同常規(guī)計(jì)算有出入或計(jì)算不考慮，從而在某些部位引起次應(yīng)力導(dǎo)致結(jié)構(gòu)開(kāi)裂。例如兩鉸拱腳設(shè)計(jì)時(shí)常采用布置“Ｘ”形鋼筋、同時(shí)削減該處斷面尺寸地辦法設(shè)計(jì)鉸，理論計(jì)算該處不會(huì)存在彎矩，但實(shí)際該鉸仍然能夠抗彎，以至出現(xiàn)裂縫而導(dǎo)致鋼筋銹蝕。橋梁結(jié)構(gòu)中經(jīng)常需要鑿槽、開(kāi)洞、設(shè)置牛腿等，在常規(guī)計(jì)算中難以用準(zhǔn)確地圖式進(jìn)行模擬計(jì)算，一般根據(jù)經(jīng)驗(yàn)設(shè)置受力鋼筋。研究表明，受力構(gòu)件挖孔后，力流將產(chǎn)生繞射現(xiàn)象，在孔洞附近密，產(chǎn)生巨大地應(yīng)力集中。在長(zhǎng)跨預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁中，經(jīng)常在跨內(nèi)根據(jù)截面內(nèi)力需要截?cái)噤撌?，設(shè)置錨頭，而在錨固斷面附近經(jīng)?？梢钥吹搅芽p。因此，若處理不當(dāng)，在這些結(jié)構(gòu)地轉(zhuǎn)角處或構(gòu)件形狀突變處、受力鋼筋截?cái)嗵幦菀壮霈F(xiàn)裂縫。速或延緩。對(duì)于普通鹽水泥與鋁酸鹽水泥復(fù)合凝結(jié)時(shí)間的縮短，不少學(xué)者都質(zhì)量控制要點(diǎn)：1、鉆孔時(shí)最好使用與錨栓相匹配的鉆頭，并不得損傷鋼筋。2、在施工之前，必須對(duì)用于埋植的鋼筋、錨栓材料進(jìn)行力學(xué)性能試驗(yàn)，經(jīng)試驗(yàn)合格后，方可現(xiàn)場(chǎng)使用。給出了解釋。袁潤(rùn)章［２］在《膠凝材料學(xué)》中解釋快凝的原因?yàn)辂}水泥中的石膏和三鈣水化所析出的氧化鈣（Ｃａ（ＯＨ）２）均能加速鋁酸鹽水泥的凝結(jié)，而且鋁酸鹽水泥的水化產(chǎn)物ＣＡＨ１０和Ｃ２ＡＨ８以及ＡＨ３凝膠遇氧化鈣（Ｃａ（ＯＨ）２）立即轉(zhuǎn)變成Ｃ３ＡＨ６。

灌漿料另一方面，灌漿料鹽水泥中石膏被鋁酸鹽水泥消耗后，就不足以起應(yīng)有的緩凝作用；同時(shí)，三鈣的水化又由于氧化鈣（Ｃａ（ＯＨ）２）被用掉而得到加速。因此這兩種水泥的水化產(chǎn)物會(huì)劇烈地相互作用，反應(yīng)非常迅速。切爾寧［３］的觀點(diǎn)為，由于氧化鈣（ＣａＯ）與氧化鋁（Ａｌ２Ｏ３）能立即起反應(yīng)，而鹽水泥一旦與水接觸混凝士中復(fù)合涂層鋼筋在實(shí)驗(yàn)室千濕循環(huán)中的腐蝕電流密度隨循環(huán)周期增加逐漸減小，在循環(huán)實(shí)驗(yàn)后期，數(shù)值比較接近環(huán)氧涂層鋼筋。初期復(fù)后澆帶所起的作用，首先應(yīng)滿(mǎn)足削減溫度收縮應(yīng)力的需要；其次要盡力與施工縫相結(jié)合（因?yàn)楹鬂矌У姆侄慰赡芘c施工分段相結(jié)合），為施工創(chuàng)造便利條件。分析許多實(shí)際裂縫出現(xiàn)過(guò)程，基本上可分為三個(gè)活動(dòng)期?；炷寥雮}(cāng)后，經(jīng)２．３天可達(dá)到最高溫度。最高水化熱引起的溫升比入模溫度約高３０．３５＂Ｃ，以后根據(jù)不同速度降溫，經(jīng)１０．３０天降至周?chē)鷼鉁亍４似陂g大約還進(jìn)行１５％一２５％的收縮，有些結(jié)構(gòu)在這期間出現(xiàn)裂縫，對(duì)此階段稱(chēng)為“早U期裂縫活動(dòng)期”。往后Ｎ３—６個(gè)月，收縮完成６０％．８０％，可能出現(xiàn)“中期裂縫”。至一年左右，收縮完成９５％，可能出現(xiàn)“后期裂縫”。因此，結(jié)構(gòu)出現(xiàn)裂縫與降溫和收縮有直接關(guān)系。施工一年之后，如無(wú)外界條件變化，一般結(jié)構(gòu)將處于裂縫“穩(wěn)定期”，出現(xiàn)裂縫幾率很小。合涂層鋼筋的腐蝕逛流密度較大，餐楚低于鍍鋅鋼筋，是由于復(fù)合涂層最外層的環(huán)氧涂層具有較多的小缺陷，部分缺陷使鍍鋅層直接暴露于混凝土環(huán)境中，發(fā)生腐蝕。但是接觸面積較小，因而腐蝕電流密度較小。隨著環(huán)氧涂層缺陷下的鍍鋅層發(fā)生腐蝕，鋅的腐蝕產(chǎn)物不斷在鋅表面聚集，逐漸堵塞了缺陷部位，根據(jù)鋼筋銹蝕過(guò)程中各反應(yīng)物質(zhì)的質(zhì)量守恒,Fick第一擴(kuò)散定,Maxwell靜電方程及化學(xué)反應(yīng)速率方程建立了一組徴分方程,并針對(duì)海洋混凝土結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)給出了鋼筋銹蝕的物理模型;劉西拉等從腐蝕系統(tǒng)的電化學(xué)電路著手,根據(jù)Nemst公式和歐姆定律,建立了鋼筋銹蝕的物理模型;肖從真以氧氣在混凝土的擴(kuò)散為主線,從鋼筋表面氧氣消耗著手,建在海洋潮差環(huán)境中，劃傷的環(huán)氧涂層鋼筋表面的劃痕的尺寸（１０ｍｍｘ０．８ｍｍ）較大，使陰極反應(yīng)和陽(yáng)極反應(yīng)可以同時(shí)發(fā)生在劃痕下的鋼筋表面，因此劃痕下的鋼筋在前５個(gè)月表現(xiàn)出鈍化，６個(gè)月后發(fā)生腐蝕。但是，劃痕下鋼筋開(kāi)始腐蝕所需的時(shí)間要大于裸鋼筋的（３到４個(gè)月之間），說(shuō)明較大尺寸的劃痕依然可以延緩鋼筋腐蝕的時(shí)間。這可能是由于劃痕的尺寸（１０ｍｍ×０．８ｍｍ）在一定程度上限制了陰極反應(yīng)區(qū)域的面積，因而延緩了鋼筋的腐蝕反應(yīng)。立了混凝土橫向制監(jiān)引起的宏電池腐蝕和碳化引起的。使鍍鋅層與腐蝕介質(zhì)隔離，從而逐漸減小了腐蝕電流密度。就會(huì)產(chǎn)生過(guò)飽和的ＣａＯ溶液，所以鋁酸鹽水泥與鹽水泥的混合物就會(huì)快凝。２．１．２鋁酸鹽水泥對(duì)灌漿料流動(dòng)度和強(qiáng)度的影響水膠比０．３２，膠砂比１／１，分別以５．工作水的循環(huán)：因真空泵工作用水不方便，我們準(zhǔn)備了一個(gè)2立方米的水箱，與真空泵形成循環(huán)，從而節(jié)約了用水。施工時(shí)間。考慮漿體的穩(wěn)定及對(duì)壓漿的影響，我們將壓漿時(shí)間安排在夜間進(jìn)行。００％、１０％、１５％、２０％的鋁酸鹽水泥等量取代鹽水泥，鋁酸鹽水泥對(duì)灌漿料流動(dòng)度和強(qiáng)度的影響見(jiàn)圖２，圖３從圖２中可以看出，隨著鋁酸鹽水泥摻量的增加，灌漿料的初始流動(dòng)度有所增大，但不顯著。這是由于鋁酸鹽水泥帶正電荷易吸附帶負(fù)電荷的減水劑；鹽帶負(fù)電荷，稍后于鋁酸鹽吸附減水劑。３０ｍｉｎ流動(dòng)度隨鋁酸鹽水泥摻圖2鋁酸鹽水泥摻量對(duì)灌漿料3阻銹劑的加入對(duì)大部分正交試樣加速腐蝕后的腐蝕電位有一定的提高，同時(shí)對(duì)線性極化進(jìn)行分析，由于線性極化的斜率越大，其腐蝕電流密度越小?？梢钥闯?，不加阻銹劑的混凝土試塊的腐蝕電流密度相對(duì)于大部分正交試驗(yàn)的混凝土要大一些。阻銹劑的加入對(duì)抑制鋼筋腐蝕有很明顯的作用。隨著鋼筋混凝土腐蝕時(shí)間的延長(zhǎng)，鋼筋的腐蝕電位減??；阻銹劑只是能起到減緩鋼筋腐蝕的速度而不能阻止鋼筋腐蝕。d28d綜合考慮鋁酸鹽水泥摻量對(duì)灌漿料凝結(jié)時(shí)間、流動(dòng)度、強(qiáng)度的影響，其摻量應(yīng)時(shí)固化時(shí)間不得少于7天；低溫膠可在-15°C~0°C環(huán)境溫度下固化。不超過(guò)１０％。２．２二水石膏對(duì)灌漿料性能的影響灌漿料采用鹽水泥、鋁酸鹽水泥、二水石膏為主要膠凝材料，同時(shí)固定鹽水泥與鋁酸鹽水泥的摻加量（其中鋁酸鹽水泥占鹽水泥的１０％），灌漿料二水石膏摻量分別為鹽水泥的０～２０％，

灌漿２００４年，黃慷對(duì)水底盾構(gòu)隧道結(jié)構(gòu)的耐久性問(wèn)題進(jìn)行了研究，并提出了對(duì)策。２００５年，杜應(yīng)吉討論了“雙摻混凝土”對(duì)地鐵結(jié)構(gòu)耐久性的影響，并運(yùn)用模糊多屬性決策理論對(duì)多因素下混凝土耐久壽命進(jìn)行了預(yù)測(cè)。２００５年，潘洪科和李文卿由于建筑功能的改變，構(gòu)件局部受力發(fā)生變化，原有結(jié)構(gòu)梁承載力不能滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求，需要對(duì)原有梁構(gòu)件進(jìn)行加固，以增大混凝土梁承受上部荷載的能力。將新增混凝土底部ＨＲＢ３３５級(jí)４①２５鋼筋植入原結(jié)構(gòu)框架柱內(nèi)，植筋深度３８０ｍｍ，植筋孔徑３５ｍｍ。對(duì)地鐵車(chē)站地下連續(xù)墻耐久性規(guī)律進(jìn)行了研究瑞士Sika公司開(kāi)發(fā)的預(yù)應(yīng)力加固技本采用的是縱向張拉方案,但是其錨具的設(shè)計(jì)仍然;還具有很多缺陷,而且其縱r旬張拉工藝要求千fi一頂必須特殊設(shè)計(jì),所以該技術(shù)的實(shí)際應(yīng)用仍然裹砂混凝土比普通混凝土在性能上有明顯的優(yōu)越性：泌水率減小；集料離析、沉降現(xiàn)象大大減輕；拌和物均勻性明顯優(yōu)于普通混凝土，這對(duì)大面積混凝C土是十分重要的；強(qiáng)度明顯改善，抗壓、抗拉、粘結(jié)強(qiáng)度均可提高G３０％，抗沖擊強(qiáng)度也有較大提高。不多。國(guó)內(nèi)中南大學(xué)周朝陽(yáng)等人在試驗(yàn)中采用了此加固技術(shù),傳力裝置對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)產(chǎn)生局部的損傷對(duì)加國(guó)效果的影響很大,尤其在試驗(yàn)中采取兩端錨固,中l(wèi)可沒(méi)有其他的銷(xiāo)固點(diǎn)時(shí),在加載后期,在傳力裝宣局部容易形成混凝土壓碎。，提出多因素交互影響的碳化模型。２００６年，孫鈞對(duì)海底隧道耐久性及服務(wù)壽命設(shè)計(jì)預(yù)測(cè)進(jìn)行了研究，提出了進(jìn)行耐久性設(shè)計(jì)和試驗(yàn)的新方法。料復(fù)合體系中加入二水石膏，初凝時(shí)間如所示，隨著二水石膏的摻入對(duì)灌漿料有一定緩凝作用，當(dāng)超過(guò)４．００％時(shí)，緩凝作用有所削弱。其原因主要是由于二水石膏具有溶解快的特點(diǎn)，能很快溶出并參與反應(yīng)，在水化初期較快較多的提供近來(lái)，在海洋條件下，在有限的范圍內(nèi)，也常在鋼筋表面包覆上不銹鋼或鎳層等進(jìn)行防銹。在較為惡劣的腐蝕性環(huán)境條件下，這種鋼筋防腐方法往往是經(jīng)濟(jì)的。此外也可采用復(fù)合纖維塑料（FRP）等耐腐蝕性材料的力筋。了ＳＯ４２－迅速與復(fù)合體系中水化活術(shù)規(guī)范》附錄Ｃ進(jìn)行，將拌合好的灌漿砂漿倒入試模后，２ｈ蓋玻璃板安裝千分表讀初始值的研究說(shuō)明ＣＦＲＰ和ＧＦＲＰ加固試件的抗　腐蝕效果沒(méi)有明顯的差別。目前尚沒(méi)有更多關(guān)于ＦＲＰ種類(lèi)對(duì)防腐效果影響的對(duì)比性試驗(yàn)成果，因此，ＦｌＩＰ種類(lèi)對(duì)抗腐蝕性能的影響規(guī)律還有待深入研究。ＦＲＰ的加固層數(shù)顯著影響結(jié)構(gòu)的承載力、變形和抗震能力等，也是研究ＣＦＲＰ加固銹蝕鋼筋混凝土柱抗腐蝕性能過(guò)程中所考慮的重要因素。。

灌漿料鋁酸鹽水泥對(duì)灌漿料性能的影響,鹽水泥和鋁酸鹽水泥復(fù)合的凝結(jié)時(shí)間０．５水膠比的鹽水泥和鋁酸鹽水泥凈漿復(fù)合體系凝結(jié)時(shí)間見(jiàn)圖１。量增加而急劇減小，當(dāng)鋁酸鹽水泥摻量達(dá)到１５％.

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