介紹國際上常壓漿強(qiáng)度不夠：主要是凈漿配比不當(dāng)，稠度不夠引起，有些施工隊伍明明知道漿的稠度應(yīng)控制在１４～1８Ｓ內(nèi)，為了圖壓漿容易通過孔道，擅自減少稠度，從而造成強(qiáng)度不夠。用的4種水泥基灌漿料塑性膨脹率的測試方法：ASTMC827非接觸式測量法、PTGS量筒法、GB/T50448—2008架百分表法及橡膠袋法，并對測試方法、測試結(jié)果及其相關(guān)性進(jìn)行對比分析。結(jié)果表明，非接觸式測量法和橡膠袋法能夠準(zhǔn)確、全面地反映出漿體塑性階段的體積變化；架百分表法無法反映出漿體入模后1h內(nèi)的體積變化；量筒法難以施工質(zhì)量。水泥砼澆筑施工中，振搗不均勻，或是漏振、過振等情況，會造成水泥砼離析、密實度差、降低結(jié)構(gòu)的整體強(qiáng)度。水泥砼內(nèi)部氣泡不能完全排除時，裂縫在鋼筋表面泡則降低了水泥砼與鋼筋的粘結(jié)力。鋼筋若受到過多振動，則水泥漿在鋼筋周圍密集，也將大大降低粘結(jié)力。這些因素都會造成水泥砼較大的收縮，致使水泥砼微觀裂縫迅速擴(kuò)展，形成宏觀裂縫。定量評定，且易受觀察者主觀性的影響。非接觸式測量法、架百分表法及橡膠袋法相關(guān)性很高，各因素間存在很好的相關(guān)性。

灌漿料塑性膨脹率的測試方法

目前，水泥水化的高堿性使混凝土內(nèi)鋼筋表面產(chǎn)生一層致密的鈍化膜。以往的研究認(rèn)為，該鈍化膜是由鐵的氧化物構(gòu)成，但最近研究表明，該鈍化膜中含有＆一Ｄ鍵它對鋼筋有很強(qiáng)的保護(hù)能力。然而，該鈍化膜只有在高堿環(huán)境中才是穩(wěn)定的，當(dāng)ｐＨ＜１１．５時，就開始不穩(wěn)定，當(dāng)ｐＨ＜９．８８時該鈍化膜生成困難或已經(jīng)生存的鈍化膜逐漸破壞。ａ一是極強(qiáng)的去鈍化劑，ａ一進(jìn)入混凝土到達(dá)鋼筋表面吸附于局部鈍化膜處時，可使該處的ｐＨ值迅速降低，可使鋼筋表面ｐＨ值降低到４以下，從而破壞鋼筋表面的鈍化膜。灌漿料國際上廣泛應(yīng)用的是美國后張預(yù)應(yīng)力協(xié)會（PTI）規(guī)范“SpecificationforGroutingofPost-TensionedStructures”、美國佛內(nèi)現(xiàn)有的大面積混凝.土結(jié)構(gòu)都采用預(yù)應(yīng)力作為抵抗溫度和混凝土收縮應(yīng)力的主要措施，設(shè)置后澆帶以減小混凝土早期的收縮引起的裂縫。將大面積混凝土板分塊（或分段）跳倉澆筑是應(yīng)用非常廣泛地一個抗裂措施。當(dāng)采用預(yù)應(yīng)力時，后澆筑的塊體還為預(yù)應(yīng)力提供了工作面。同時在混凝土中添加膨脹劑方法來抵抗或補(bǔ)償混凝土的收縮變形，膨脹劑應(yīng)用最多的是中國建筑材料科學(xué)研究院生產(chǎn)的ｕＥＡ材料。羅里達(dá)交通局（FlaDOT）制定的管道灌漿技術(shù)規(guī)范<對預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁來說，跨徑越大，箱梁跨中截面的應(yīng)力對徐變、溫度、施工（恒載）誤差等因素的敏感性越強(qiáng)。將普通跨徑橋梁的應(yīng)力控制標(biāo)準(zhǔn)用到大跨徑箱梁上，難免出現(xiàn)跨中下?lián)线^大、跨中開裂的問題。橫向預(yù)應(yīng)力引起的問題在進(jìn)行橫向預(yù)應(yīng)力束張拉時，箱梁懸臂板相應(yīng)部分有向上的變形，如果這種變形過大，會在張拉點附近產(chǎn)生橫橋向裂縫。span>PTGS中的量筒法試驗[2-3]及美國ASTMC827<交通方面，在大規(guī)模建設(shè)高等級公路的同時，大量的舊有公路橋梁的加固改造工作也成為維持和保障交通正常運行的重要工作。同樣，交通工具運輸能力增大也對鐵路橋梁結(jié)構(gòu)的承載力、使用壽命和長期性能提出了更高的要求。在設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范的新舊交替過程中，公路橋梁的設(shè)計荷載等級已由過去的汽車。/span>非接觸式測量法試驗[4]。我國針對灌漿料的測試標(biāo)準(zhǔn)主要有GB/T50448—2008《水泥基灌漿材料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》以及鐵道部行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)TB/T3192—2008《鐵路后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁管道壓漿技術(shù)條件》中的架百分表法。此外，干濕循環(huán)實驗的前２個月內(nèi)不斷增加，隨后有所減小，４個月后呈現(xiàn)波動性變化，但數(shù)值趨向于保持不變。參數(shù)刀的變化趨勢與ｙｏ的變化勢趨基本相反。可認(rèn)為是受混凝土相以及溫度的影響而使常相位角參數(shù)％和刀出現(xiàn)一定的減小。環(huán)氧涂層鋼筋在實海環(huán)境中的常相位角參數(shù)％要小于在實驗室干濕循環(huán)中的，而參數(shù)ｎＮ正相反。國內(nèi)外學(xué)者也采用LeChatelier'sRubberBagM但是，在相應(yīng)的工程設(shè)計中如何進(jìn)行其耐久性設(shè)計，迄今尚未很好地解決，如現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（ＧＢ５００１０－－２００２），雖提出了耐久性要求，但其標(biāo)準(zhǔn)似乎偏低；新擬的耐久性設(shè)計規(guī)范則多原則性要求，尚不夠具體實用。在規(guī)范適用范圍內(nèi)，雖包含了城市橋梁、隧道，但又提到對低周反復(fù)荷載和持久荷載作用，也能引起材料性能劣化的耐久性問題，它與荷載作用下的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度設(shè)計有關(guān)，有別于環(huán)境作用下的耐久性設(shè)計，不屬該規(guī)范考慮的范疇，有關(guān)隧道方面的內(nèi)容也都尚未納入其中。由于隧道工程屬于一項難于日后再做大手術(shù)加固和修復(fù)的、隱蔽性很強(qiáng)的水下和地下重大工程項目，對其耐久性方面決策的可靠性和有依據(jù)性問題就更顯突出而具有相當(dāng)大的難度和復(fù)雜性。ethod（橡膠袋法）對灌漿料的塑性膨脹進(jìn)行測試[5-7]。1.1ASTMC827非接觸式測量法ASTMC827中提供了一種水泥基漿體材料收縮和膨脹的測試方法。規(guī)范中采用的測試裝置如圖1所示，裝置主要由投影光源、

指示球、放大鏡系統(tǒng)、指示圖表、盛放漿體的模具以及搗棒組成。

灌漿料首先將指示球放置于試樣表面的中心位置，將樣品放置于投影光源和放大鏡系統(tǒng)之間，調(diào)整試樣的水平位置以使半球的輪廓在指示圖表上清晰顯示，并位于零刻度處（上述步驟在制漿后5min內(nèi)完成）。記錄時間并開始測試。前90在我國傳統(tǒng)的加固方法中，加大截面加固法和預(yù)應(yīng)力加固法是常用的方法己在實際工程中得到成功的應(yīng)用，但這些加固方法存在很多不足之處。鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)常用加固方法有：增大截面加固法，優(yōu)點是容易施工，適用面廣，廣泛地使用在橋梁面板的修復(fù)與加固中。此方法容易施工、也比較經(jīng)濟(jì)；缺點是嵌入的鋼筋銹蝕和混凝土劣化的危險性很大，現(xiàn)場濕做業(yè)工作量大，養(yǎng)護(hù)期較長，對生產(chǎn)和生活有一定影響，對結(jié)構(gòu)外觀及凈空有一定影響，還會增加結(jié)構(gòu)自重。min內(nèi)每隔5min記錄1次半球指示的位置，在接下來的1h內(nèi)每隔10min記錄1次半球指示的位置，再接下來每隔20min記錄1次半球指示的位置，直到漿體硬化。

灌漿料PTGS（PostTensioningGroutsSpecifications）是目前針對灌漿料性能測試方法中最全面、系統(tǒng)的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范<塑料波紋管內(nèi)壁均勻光滑，無分解變色線及明顯保護(hù)層厚度的增加對延遲銹脹混凝土的開裂是有利的,但當(dāng)保護(hù)層混凝土一旦開裂,保護(hù)層厚度越大,相同制縫截面轉(zhuǎn)角引起的保護(hù)層外側(cè)位移越大,亦即保護(hù)層混凝土的開口位移越大。但從圖中可以看出,相對保護(hù)層厚度c/d'與保護(hù)層混凝土開口位移之間并非呈線性關(guān)系。雜質(zhì)；外壁波紋和顏色均勻一致，無氣泡、裂口；內(nèi)外壁緊密溶結(jié)，無脫開現(xiàn)象；塑料波紋管的環(huán)剛度應(yīng)大于6.3MPa，垂直方向加壓到外徑變形量40％時，立即缷載，試樣不破裂，不分層；在溫度0℃時，高度在1米的條件下，用1Kg重錘沖擊10次以上不開裂；在低溫-30℃時，高度1米的條件下，自由落下管體不開裂，不變形；耐水壓密封試驗在20℃時，壓力50KPa的條件下，保持2開展酸性水環(huán)境下砂漿或混凝土性能劣化規(guī)律的加速試驗方法研究，研究了不同的室內(nèi)加速試驗方法對砂漿或者混凝土性能影響。通過混凝土或砂漿物理力學(xué)性能包（括抗折強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度）的演變規(guī)律，對比和驗證各種酸性腐蝕方法的侵蝕效果，建立酸性侵蝕環(huán)境下混凝土腐蝕規(guī)律的加速試驗方法。以能夠切實反應(yīng)實際情況下混凝土結(jié)構(gòu)的工作狀態(tài)以及受侵蝕破壞的過程。同時為了達(dá)到加速試驗效果，所要求試驗加速方法能夠使混凝土試塊在１年的試驗期內(nèi)，質(zhì)量損根據(jù)設(shè)計要求及規(guī)范規(guī)定確定構(gòu)造柱主筋位置，可在允許偏差范圍內(nèi)適當(dāng)避開梁主筋的位置。并確保植筋深度范圍內(nèi)無鋼筋及其他構(gòu)件遮擋。失超過５％，強(qiáng)度損失率酸性環(huán)境中的氫離子還（可能存在其他腐蝕性離子，比如Ｓ０４２＂）會滲入混凝土，首先與ＣＨ發(fā)生“中和”反應(yīng)，降低混凝土孔溶液中ＯＨ一濃度，導(dǎo)致孔溶液ｐＨ值下降，而各種水化產(chǎn)物穩(wěn)定存在的堿性條件依靠水泥水化產(chǎn)物中ｃＨ氫（氧化鈣）的溶解來維持；ＣＨ消耗殆盡時，溶液ｐＨ值小于表１．３中值時，水泥水化產(chǎn)物便會分解；或者氫離子直接與水泥水化的各種堿性產(chǎn)物發(fā)生化學(xué)反應(yīng)；從而改變混凝土的微觀結(jié)構(gòu)，宏觀上則表現(xiàn)為混凝土的物理力學(xué)性能與耐久性交化。但是在曠與水泥水化產(chǎn)物發(fā)生反應(yīng)前，需從外界擴(kuò)散到混凝土內(nèi)部。不小于２５％。4小時隨機(jī)抽取試樣無滲漏，變曲度應(yīng)小于2％；縱向收縮率小于3％；管道最小彎曲半徑應(yīng)在0.9～1.5米；同時要求塑料管道摩擦系數(shù)小于0.14。span>[2]。其試驗方法以ASTM有關(guān)測試標(biāo)準(zhǔn)為基礎(chǔ)，針對后張預(yù)應(yīng)力孔道灌漿料性能要求的漿液自拌制完成至壓入孔道的延續(xù)時間不宜超過40min，且在使用前和壓注過程中應(yīng)連續(xù)攪拌，對因延遲使用所致流動度降低的水泥漿，不得通過額外加水增加其流動度。特殊性，特別對流動度、泌水和膨脹、氯離子抗?jié)B等測試方結(jié)果表明，摻入杜拉纖維和改性聚丙烯纖維對混凝土塊的抗壓強(qiáng)度有提高，最高可以提高９－３％，當(dāng)纖維超過ｌＩ（ｇ／ｍ３后有下降的趨勢。對杜拉纖維和改性聚丙烯纖維來說，摻量都不宜超過１Ｋｇ／ｍ３混凝土；隨杜拉纖維和改性聚丙烯纖維摻量增加，杜拉纖維和改性聚丙烯纖維的摻入對鋼筋混凝土塊中鋼筋的腐蝕有一定的抑制作用。由鋼筋腐蝕的半電池電位可以看出，未摻入纖維的混凝土塊中，鋼筋腐蝕的半電池電位較小，而其它加入了杜拉纖維的鋼筋混凝土塊鋼筋半電池電位接近２００ｍＶ。在杜拉纖維摻有ＭＣＩ．Ａ阻銹劑的混凝土抗壓強(qiáng)度都明顯增高。其對強(qiáng)度的提高，主要原因是自身含有胺類官能團(tuán)，對水泥水化起到促進(jìn)作用，此外，ＭＣＩ．Ａ能夠提高混凝土的密實度，減少混凝土內(nèi)部缺陷，進(jìn)而提高了混凝土的抗壓強(qiáng)度。和改性聚丙烯纖維摻量不大于１Ｋｇ／ｍ３時，隨纖維摻量的增加，鋼筋混凝土中鋼筋的半電池電位增加，當(dāng)大于ＩＫｇ／ｍ３時鋼筋的半電池電位有下降的趨勢。法作了改進(jìn)。

PTGS規(guī)定早期膨脹率的試驗方法參照ASTMC940—98a，但作了少許修改。往1000ml的量筒內(nèi)慢慢注入（800±10）ml新拌漿體，記錄漿料液面所到達(dá)的刻度（V0）；把預(yù)應(yīng)力索插入量筒，并用1個圓塑料薄片套在量筒口，用于對預(yù)應(yīng)力索的固定，使預(yù)應(yīng)力索的軸向與量筒的垂直軸線保持平行，并防止水分蒸發(fā)，同時再次記錄灌漿料液面到達(dá)的刻度（V1）。開始的1h內(nèi)每15min讀取1次漿體和泌水面分別到達(dá)的刻度（分別為Vg、V2），此后每1h記錄1次，整個過程共持續(xù)3h。

灌漿料本試驗方法采用的儀器設(shè)備見圖2。將玻通過９根碳纖維片材加固補(bǔ)強(qiáng)鋼筋混凝土梁的試驗，主要研究碳纖維布用量對鋼筋混凝土梁受彎性能的影響與作用。試驗研究表明，粘貼碳纖維布之后，加固梁的受彎承載力明顯提高，雖然碳纖維布的用量越多承載力提高也越大，但受使用效率的影響，需要一個折減系數(shù)對碳纖維布的抗拉強(qiáng)度進(jìn)行折減，層數(shù)越多，折減系數(shù)越小。璃板平放在試模中間位置，并輕輕壓住玻璃板。拌合料一次性從一側(cè)倒?jié)M試模，至另一側(cè)溢出并高于試模邊緣約2mm。用濕棉絲大體積混凝.土一般是厚實體大的整澆結(jié)構(gòu)物,地基對其約束十分明顯,這是引起約束收縮,產(chǎn)生裂縫的一個主要因素。減小地基約束的方法是設(shè)置滑動層,即在塊體與地基之同設(shè)置砂報層或防青油也層,允許塊體自由變形,避免開一制?；驕p小塊體與地基的組糙程度,塊體的截面變化應(yīng)平緩。合理分塊,減小約束范圍,減報約束作用,使收縮自由。分塊的方法有設(shè)伸縮縫、施工縫、后澆帶。覆蓋玻璃板兩側(cè)的漿體。把百分表測量頭垂直放在玻璃板中央，并安裝牢固。在30s內(nèi)讀取百分表初始讀數(shù)h0；成型過程應(yīng)在攪拌結(jié)束后3min內(nèi)完成。自加水拌合時起于t時間讀取百分表的讀數(shù)ht。整個測量過程中應(yīng)保持棉絲濕潤，裝置不得受震動。成型養(yǎng)護(hù)溫度均為（20±2）℃。將加水拌合好的灌漿料灌入橡膠袋內(nèi)，排氣，并扎緊袋口，稱

量，然后放入250ml的廣口瓶中，瓶內(nèi)空余部分用水填充，再將1個中心嵌有刻度試管的上蓋旋緊，密封，管內(nèi)注上一定高度的水，上端用液體石蠟密封。自加水開始后0.5h讀取初始液面高度，然后每隔0.5h觀察液面高度的變化。

灌漿料由于水在水泥水化過程中溫度會發(fā)生變化，進(jìn)而產(chǎn)生一定的溫度體積變形，故本試驗中采用恒溫水浴法進(jìn)行。體積這個過程即為混凝土材料所特有的從內(nèi)部微裂紋發(fā)展到裂縫欠穩(wěn)擴(kuò)展形成斷裂的過程。由鋼筋腐蝕的化學(xué)反應(yīng)式可知埋置在混凝土中的鋼筋銹蝕是一個復(fù)雜的電化學(xué)過程，鋼筋銹蝕后的最終銹蝕產(chǎn)物的２０世紀(jì)８０年代以前，我國常用的混凝土等級相當(dāng)于Ｃ８～Ｃ１８，到了８０年代，工程中應(yīng)用的混凝土強(qiáng)度等級一般為Ｃ２０～Ｃ３０，超過Ｃ５０的很少，多出現(xiàn)肥梁、胖柱、厚墻、深基礎(chǔ)、重屋蓋等情況。２０世紀(jì)９０年代以來，工程中應(yīng)用的混凝土強(qiáng)度等級有了較大的提高，目前Ｃ３０以上的混凝土使用已很普遍，ＣＡ０～Ｃ５０的混凝土已無困難，Ｃ６０甚至Ｃ８０及更高的高強(qiáng)度等級混凝土也已開始使用。形式取決于鋼筋所處的環(huán)境條件，如氯離子含量、濕度、空隙水溶液ｐＨ值等。銹蝕產(chǎn)物的體積是相應(yīng)未銹蝕鋼筋體積的２～３倍１７７Ｊ。由于體積的膨脹它將向四周膨脹，然而它周圍的混凝土限制了它的膨脹，從而在它們的交界面上會產(chǎn)生壓力，這種壓力稱為銹脹力。銹脹力使鋼筋周圍混凝土產(chǎn)生環(huán)向拉力，當(dāng)環(huán)向拉應(yīng)力達(dá)到混凝土的抗拉強(qiáng)度時，在鋼筋與混凝土界面處將出現(xiàn)內(nèi)部徑向裂縫，隨著鋼筋銹蝕的進(jìn)一步加劇，內(nèi)部徑向裂縫向混凝土表面發(fā)展，混凝土保護(hù)層開裂產(chǎn)生順筋方向的銹脹裂縫，甚至保護(hù)層脫落。膨脹率按式（5）進(jìn)行計算：在鋼材快速腐蝕試驗的基礎(chǔ)上,借助無限變焦形現(xiàn)分析使,采集不同時鋼板腐蝕沉陷裂縫、干縮裂縫都是由于混凝土單方用水量過大、混凝土過稀、坍落度過大，而且水分蒸發(fā)過快、過多造成的。因此嚴(yán)格控制泵送混凝土的用水量是減少裂縫的根本措施。為此，在混凝土配合比設(shè)計中應(yīng)盡可能將單方混凝土用水量控制在170kg/m3以下，對于澆筑墻體和板材的單方混凝土用水量的控制尤為重要。特別值得注意的是，施工混凝土的坍落度(即用水量)絕對不允許大于配合比設(shè)計給定的坍落度(即用水量)。為了降低用水量，摻加適當(dāng)數(shù)量、減水率高、分散性能好的外加劑是非常必要的。圖像,通過InfiniteFoous傳感器將其掃描到的信息傳至顯示器用戶界面,通過金面強(qiáng)大的分析軟件,対其進(jìn)行三維參數(shù)計算和表面輪廓分析。

灌漿料采用非接觸式測量法、架百分表法和橡膠袋法的測試結(jié)果如圖4～圖6所示。采用量筒法測試時，在測試的12h內(nèi)雖然能夠觀察到量筒中漿體橫截面中心處的凸起現(xiàn)象，但對應(yīng)的體積變化并粘鋼加固是用特制的結(jié)構(gòu)膠作為粘結(jié)劑，將鋼板粘貼在鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的表面，通過粘結(jié)劑的性能達(dá)到加固和增強(qiáng)原結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和剛度。不明顯，或可以認(rèn)為體積變化量很小，無法清晰準(zhǔn)確地記錄。筆者認(rèn)為將量筒法應(yīng)用于測試膨脹率較大的灌漿料更為直接荷載作用的計算原則是，從外荷載的作用、結(jié)構(gòu)內(nèi)力的形成、直至裂縫的出現(xiàn)與擴(kuò)展，荷載是不變的，且作用都是在同一時間瞬時發(fā)生并一次完成，是一個“一次過程”，但非荷載變形作用從構(gòu)件變形的發(fā)生到約束應(yīng)力的形成，再到裂縫的出現(xiàn)與擴(kuò)展，都不是在同一時間瞬時完成的，它有一個發(fā)生、發(fā)展的過程，在這個過程中構(gòu)件內(nèi)應(yīng)力不斷地累積和傳遞；對于非荷載作用，當(dāng)構(gòu)件出現(xiàn)裂縫后，由于非荷載變形可以得到部分滿足，同時構(gòu)件的剛度也會有所下降，所以構(gòu)件內(nèi)由于非荷載變形作用而產(chǎn)生的應(yīng)力將有所降低，并且隨著非荷載變形的逐漸增加，在不斷開裂的同時不斷伴隨著內(nèi)力的。降低，因此早先出現(xiàn)的裂縫的寬度始終不會超過一定的范圍，而如果結(jié)構(gòu)在荷載作用下開裂，隨荷載持續(xù)增大，荷載裂縫將越來越寬。合適，若用于測試膨脹率較小的灌漿料時，試驗者的主觀性將對試驗結(jié)果產(chǎn)生較大影響。

灌漿料試驗配制的灌漿料在入模后1h內(nèi)出現(xiàn)了最大值為0.012%的負(fù)橋梁加固必須高瞻遠(yuǎn)矚，量力而行，考慮綜合效益。采用什么樣的加固方式，包括加固后的等級和通行能力等，必須因地制宜，既要立足當(dāng)前，也要兼顧長遠(yuǎn)，既要從國情出發(fā)，又要瞄準(zhǔn)國際最新科技，同時還要考慮通航、防洪、抗震能力，走可持續(xù)發(fā)展之路。處于特殊地區(qū)的橋梁，還應(yīng)該考慮國防的需要。向變形。為提高建筑結(jié)構(gòu)的整體性及抗震性能，近年來在民用建筑中普遍設(shè)計應(yīng)用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板、樓蓋。但從應(yīng)用中也發(fā)現(xiàn)很多問題，尤其裂縫問題（新建工程）表現(xiàn)的更為突出，基本已經(jīng)成為一個較普遍的質(zhì)量問題。現(xiàn)就現(xiàn)澆樓板裂縫產(chǎn)生的原因及預(yù)防措施進(jìn)行一些分析。這主要是由于水粗骨料的顆粒級配對大面積混凝土的質(zhì)量和混凝土的泵送性能影響很大。因此，在所選定的公稱粒徑范圍內(nèi)，粗骨料的顆粒級配應(yīng)符合《普通混凝土用碎石或卵石質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)及檢驗方法》（ＪＧＪ５３—９２）的規(guī)定。級配良好的粗骨料孔隙率小，所需水泥砂漿也較少，不僅易保證大面積混凝土的質(zhì)量，也有利于混凝土的泵送。泥基材料在澆注后迅速發(fā)生水化反應(yīng)，同時伴隨著自收縮、塑性沉降現(xiàn)象的發(fā)生[8]，產(chǎn)生的體積減縮量較塑性膨脹量顯著，故而膨脹率為負(fù)值。隨著灌漿料中的塑性膨脹組分逐漸充分發(fā)生反應(yīng)，在補(bǔ)償收縮變形后體積膨脹量迅速增大，當(dāng)反應(yīng)進(jìn)行到8h時，漿體發(fā)生初凝，并逐漸失去塑性變形的能力。