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    北京博瑞雙杰新技術(shù)有限公司（江西賽恒實業(yè)有限公司）主要生產(chǎn)灌漿料 支座灌漿料   環(huán)氧膠泥 環(huán)氧砂漿 高強修補砂漿 鋼筋錨固料 聚合物修補砂漿 泥土再澆劑  一次座漿料 鋼筋阻銹劑  遷移型阻銹劑  高強耐磨料 防水砂漿 RMO補縫膠漿 BUS嵌縫料  植筋膠 粘鋼膠 灌縫膠 封縫膠 灌注膠 碳纖維膠 公路壓漿料 鐵路壓漿料 鐵路壓漿劑 公路壓漿劑

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    13錨栓技術(shù)


    13.1 設(shè)計規(guī)定


    13.1.1  本章規(guī)定的錨栓技術(shù)適用于普通混凝土承重結(jié)構(gòu)；不適用針孔以及表面損傷對環(huán)氧涂層鋼筋在含氯混凝土中腐蝕行為的影響，研究結(jié)果表明，環(huán)氧涂層鋼筋表面損傷的影響比針孔更為重要。Ｅｒｄｏ謄ｄｕ等人川研究了表面損傷為１％和２％以及完好的環(huán)氧涂層鋼筋在含氯離子環(huán)境中的腐蝕行為。結(jié)果表明，經(jīng)過２年的浸泡，完好的環(huán)氧涂層鋼筋在混凝土結(jié)構(gòu)中表現(xiàn)出良好的耐腐蝕性。然而存在１％和２％表面損傷的環(huán)氧涂層鋼筋雖然發(fā)生了腐蝕，但并沒有導(dǎo)致混凝土保護層的破裂和剝落。鋼筋表面環(huán)氧涂層的缺陷對于環(huán)氧涂層防腐蝕保護作用的影響是十分重要的。因此，研究環(huán)氧涂層發(fā)生一定的機械損傷時，環(huán)氧涂層鋼筋在混凝土中的腐蝕行為及本質(zhì)機理是非常必要的腐蝕行為，以及環(huán)氧涂層的表面損傷對環(huán)氧涂層鋼筋的腐蝕行為的影響，并結(jié)合其他腐蝕電化學(xué)測量，對環(huán)氧涂層鋼筋的腐蝕機理進行討論。于輕質(zhì)混凝土

    結(jié)構(gòu)及嚴重風(fēng)化的結(jié)構(gòu)。

    13.1.2  混凝土結(jié)構(gòu)采用錨栓技術(shù)時，其混凝土強度等級：對重要構(gòu)件應(yīng)不低于

    C30 級；對一般構(gòu)件應(yīng)不低于 C20 級。

    13.1.3 承重結(jié)構(gòu)用的錨栓，應(yīng)采用有機械鎖鍵效應(yīng)的后擴底錨栓，如自切底錨栓和預(yù)切底錨栓等（圖 13.1.3）；也可采用適應(yīng)開裂混凝土性能的定型化學(xué)錨栓（簡稱“定型化學(xué)錨栓”）。當(dāng)采用定型化學(xué)錨栓時，其產(chǎn)品說明書標(biāo)明的有效錨固深度：對承受拉力的錨栓，不得小于 8.0d0（d0 為錨栓公稱直徑）；對承受剪力的錨栓，不得小于 6.5d0。

    注：當(dāng)定型化學(xué)錨栓產(chǎn)品說明書標(biāo)明的有效錨固深度大于 10d0 時，應(yīng)按植筋：砌體經(jīng)過７天養(yǎng)護后即可進行植筋，采用熱軋帶肋鋼筋，鉆孔的大小為ｄ＋２ｍｍ，鉆孔位置應(yīng)布置在磚塊中間部位，并且在試件表面均勻分布，植筋數(shù)量為４和８的植筋鉆孔位置如圖４．２所示。植筋質(zhì)量的好壞是整個試驗成功與否的關(guān)鍵，因此在植筋過程中要保證鉆孔深度達到設(shè)計值、清孔干凈、注膠飽滿。無機植筋膠在砌體植筋與混凝土植筋有很大的區(qū)別，由于砌體的吸水性會使膠體短時間硬化，所以在植筋前要對砌體試件進行澆水濕潤，但是孔洞不能留有明水，否則會影響膠體的強度和性能。植筋的設(shè)計規(guī)

    定計算其承載力。

    13.1.4  承重結(jié)構(gòu)中嚴禁采用膨脹型錨栓。

    13.1.5 當(dāng)在地震區(qū)承重結(jié)構(gòu)中采用錨栓時，應(yīng)采用加長型后擴底錨栓，且僅允許用于設(shè)防烈度不高于 8 度、建于 I、II 類場地的建筑物：定型化學(xué)錨栓僅允許用于設(shè)防烈度不高于 7 度、建于 I、II 類場地的建筑物。

    13.1.6  承重結(jié)構(gòu)錨栓連接的設(shè)計計算，應(yīng)采用開裂混凝土的假定；不得考慮非


    開裂混凝土對其承載力的提高作用。

    13.1.7  錨栓受力分析應(yīng)符合本規(guī)范附錄 M 的規(guī)定。

    13.2 錨栓鋼材承載力驗算
    13.2.1  錨栓鋼材的承載力驗算，應(yīng)按錨栓受拉、受剪及同時受拉剪作用等三種

    受力情況分別進行。
    13.2.2  錨栓鋼材受拉承載力，應(yīng)符合下列規(guī)定：

    N ￡ fud,t As （13.2.2）

    式中：N —作用于單一錨栓或作用于群錨中拉力最大錨栓的拉力設(shè)計值，按本規(guī)

    范附錄 M 第 M.1 節(jié)計算確定；

    fud,t —錨栓鋼材用于抗拉計算的強度設(shè)計值，必須按本規(guī)范第 13.2.3 條的

    規(guī)定采用；

    As —錨栓有效截面面積。

    13.2.3  碳鋼、合金鋼及不銹鋼錨栓的鋼材強度設(shè)計指標(biāo)應(yīng)符合表 13.2.3-1 和表

    13.2.3-2 的規(guī)定。

    表 13.2.3-1 碳鋼及合金鋼錨栓鋼材強度設(shè)計指標(biāo)

    性能等級 4.8 5.8 6.8 8.8

    錨栓強度設(shè) 用于抗拉計算 fud,t 250 310 370 490
    計值(MPa)
    用于抗剪計算 fud,v 150 180 220 290

    注：錨栓受拉彈性模量Es 取 2.0×105MPa
    表 13.2.3-2 不銹鋼錨栓鋼材強度設(shè)計指標(biāo)

    性能等級 50 70 80

    螺紋直徑 ≤32 ≤24 ≤24

    錨栓強度設(shè) 用于抗拉計算 fud,t 175 370 500
    計值(MPa)
    用于抗剪計算 fud,v 105 225 300

    <通過改變碳纖維布層數(shù)、配筋率等參數(shù)，研究了碳纖維布對于梁抗彎承載力和抗彎剛度的影響。試驗結(jié)果表明，碳纖維布可以顯著增強梁的抗彎剛度，但碳纖維布加固用量過多，將改變梁的破壞形式，而且對于配筋率較低的梁加固效果比較好。br />

    13.2.4  錨栓鋼材受剪承載力，應(yīng)區(qū)分無杠桿臂和有杠桿臂兩種情況（圖 13.2.4）

    進行驗算：
    1   無杠桿臂受剪
    V ￡ fud ,v As （13.2.4–1）



    18


    2   有杠桿臂受剪
    s a m
    V ￡ 1.2W × f 1 - ÷ × （13.2.4–2）

    el ud,t ÷ l0
    è fud ,t
    式中：V —作用于單一錨栓或作用于群錨中剪力最大錨栓的剪力設(shè)計值，按本規(guī)范附錄 M 第 M.2 節(jié)的規(guī)定計算確定；

    As —錨栓的有效截面面積；

    Wel —錨栓截面抵抗矩；

    s—被驗算錨栓承受的軸向拉應(yīng)力，其值按 N As 確定；符號 N 和 As 得以


    意見（13.2.2）式注；

    am —約束系數(shù)，對圖 13.2.4(a)的情況，取am = 1；對圖 13.2.4(b)的情況，

    取am = 2 ；

    l0 —杠桿臂計算長度；當(dāng)基材表面有壓緊的螺帽時，取l0 = l ；當(dāng)無壓緊螺帽時，取l0 = l + 0.5d 。


    13.3 基材混凝土的承載力驗算



    13.3.1  基材混凝土的承載力驗算，應(yīng)考慮三種破壞模式：混凝土呈錐形受拉破

    壞（圖 13.3.1–1）、混凝土邊緣呈楔形受剪破壞（圖 13.3.1–2）以及同

    時受拉、剪作用破壞。對于剪撬破壞（圖 13.3.1–3）和混凝土劈裂破壞，

    應(yīng)通過采取構(gòu)造措施予以防止，不參與驗算。


    13.3.2  基材混凝土的受拉承載力，應(yīng)按下列公式進行驗算：

    1對后擴底錨栓

    N ￡ 2.8y y × h1.5 （1通過對混凝土中鋼筋銹蝕機理研究得出：Ｃ０２和ａ一對混不含揮發(fā)性溶劑、安全無毒、施工方便。凝土本身并沒有嚴重的破壞作用，它們是混凝土鋼筋鈍化膜破壞的最重要、最常見的腐蝕介質(zhì)，其中ａ一在腐蝕過程中起到了催化作用，ＣＺ一引起的腐蝕有均勻腐蝕和局部腐蝕（坑蝕），局部腐蝕比較常見。3.3.2–1）
    f cu,k
    a  N ef


    2對定型化學(xué)錨栓

    N ￡ 2.4y y × h1.5 （13.3.2–2）
    f cu,k
    b  N ef


    式中： N —作用在單一錨栓上或作用于群錨受拉區(qū)所有錨栓上的總拉力設(shè)計值，

    按本規(guī)范附錄 M 的規(guī)定計算確定；

    fcu,k —混凝土立方體抗壓強度標(biāo)準值（MPa），按現(xiàn)行設(shè)計規(guī)范 GB 50010

    的規(guī)定采用；

    hef —錨栓的有效錨固深度（mm）；應(yīng)按錨栓產(chǎn)品說明書標(biāo)明的有效錨固深度采用，且不得考慮按抗震構(gòu)造要求加長部分的作用；

    ya —基材混凝土強度等級對錨固承載力的影響系數(shù)；當(dāng)混凝土強度等級低

    于C30 時，對自切底錨栓：取y a = 0.95 ；對預(yù)切底錨栓，取y a = 0.86 ；


    20


    當(dāng)混凝土強度等級在 C30 及以上時，取y a = 1.0 ；

    yb —定型化學(xué)錨栓直徑對粘結(jié)強度的影響系數(shù)，當(dāng) d0 ￡ 16 mm，取 y b = 0.95 ；當(dāng)d0 = 24 mm 時，取y b = 0.85 ；介于兩者之間的y b 值，按線性內(nèi)插法確定；

    yN —考慮各種因素對基材混凝土受拉承載力影響的修正系數(shù)，按本規(guī)范

    第13.3.3 條計算。

    13.3.3  基材混凝土受拉承載力修正系數(shù)y N 值應(yīng)按下列公式計算：
    y N =y s,N ×y e,N A0 （13.3.3–1）
    Ac,N
    c,N
    y e,N = 1 ￡ 1 （13.3.3–2）
    1+ 2eN

    scr,N

    式中：y s,N —考慮構(gòu)件邊距及錨固深度等因素對基材受力的影響系數(shù)，取

    ys,N = 0.8 ；

    ye,N —荷載偏心對群錨受拉承載力的影響系數(shù)；

    Ac,N Ac0,N —考慮錨栓邊距和間距對錨栓受拉承載力影響的系數(shù)，按本規(guī)范









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