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    7  結構加固用聚合物改性水泥砂漿
    7.1  一般規(guī)定
    7.1.1  工程結構加固用的聚合物改性水泥砂漿，按聚合物材料的狀態(tài)分為乳液類和干粉類。對重要結構加固，應選用乳液類。聚合物改性水泥砂漿中采用的聚合物材料，應為改性環(huán)氧類、改性丙烯酸酯類、改性丁苯類或改性氯丁類聚合物，不得使用聚乙烯醇銹蝕會對鋼筋的力學性能產(chǎn)生一定的影響。首先，鋼筋發(fā)生銹蝕后，鐵原子離開原有晶格，發(fā)生氧化反應，變成離子，進入周圍水溶液，鋼筋表面出現(xiàn)銹坑，使鋼筋產(chǎn)生截面損失，鋼筋的有效截面面積減小。其次，鋼筋的銹蝕通常是不均勻的，局部的銹坑會導致鋼筋在拉伸過程中產(chǎn)生應力集中，銹蝕率越大，銹坑越深，越容易導致應力集中的現(xiàn)象。由于發(fā)生應力集中，鋼筋薄弱部位的應力大于其他部位，在其他部位應力較小，尚未發(fā)生足夠變形時，該部位已經(jīng)因應力過大而提前屈服、甚至達到極限強度。因此，隨著鋼筋銹蝕率的增加，鋼筋的強度下降，伸長率也隨之下降。類、苯丙類、氯偏類聚合物以及乙烯-醋酸乙烯共聚物。

    7.1.2  使用聚合物改性水泥砂漿的工程結構加固工程，其設計使用年限宜按30a確定。當用戶要求按50a設計時，應具有耐應力長期作用鑒定合格的證書。
    7.1.3  承重結構加固使用的聚合物改性砂漿分為Ⅰ級和Ⅱ級，應分別按下列規(guī)定采用：
        1  對混凝土結構：
        1）當原構件混凝土強度等級不低于C30時，應采用Ⅰ級聚合物改性水泥砂漿；
        2）當原構件混凝土強度等級低于C30時，應采用Ⅰ級或Ⅱ級聚合物改性水泥砂漿。
        2  對砌體結構：若無特殊要求，可采用Ⅱ級聚合物改性水泥砂漿。
    7.1.4  聚合物改性水泥砂漿長期使用的環(huán)境溫度不應高于60℃。
    7.1.5  經(jīng)安全性鑒定合格的聚合物改性水泥砂漿，凡被發(fā)現(xiàn)有改變用料成分配合比或工藝的情況時，均應視為未經(jīng)鑒定的聚合物改性水泥砂漿。
    7.2  聚合物改性水泥砂漿的安全性鑒定
    7.2.1  以混凝土或磚砌體為基材的結構用聚合物改性水泥砂漿的安全性鑒定分為基本性能鑒定和長期使用性能鑒定。鑒定的檢驗項目及合格指標應分別符合表7.2.1–1及表7.2.1–2的要求。
    研制了具有工程實用價值的碳纖維板的機械式錨具及完整的張拉體系，推動預應力碳纖維板加固技術走向工③膠粘劑固化至少需要2~3天,對處于交通命脈特別是繁忙公路、鐵路干線上的橋梁,封閉交通會影響正常運營,造成巨大經(jīng)濟損失,顯然不現(xiàn)實,-種快速的加固方法顯得尤為重要。程實用化的進程。應用預應力纖維板對瀏陽市金剛頭橋進行了加固，并對其進行了荷載試驗，對預應力碳纖維板加固的效果進行了評估。根據(jù)材料的熱工性能，利用簡化的溫度分布對預應力碳纖維板加固橋梁的溫度效應進行了理論分析。通過對實測結果與理論結果的比較，得出了溫度應變的計算公式。根據(jù)混凝土、鋼筋和ＣＦＲＰ的徐變性能，對預應力碳纖維板加固橋梁進行了時效分析，得出了時效應變的計算公式。并對實際測量結果與計算結果分別進行了分析和比較比較，得到了相近的結論。

        

    表7.2.1–1  聚合物改性水泥砂漿基本性能鑒定標準（MPa）
    檢  驗  項  目 檢  驗  條  件 鑒定合格指標
    Ⅰ級 Ⅱ級
    漿體性能 劈裂抗拉強度 漿體成型后，不拆模，濕養(yǎng)護3d；然后拆側模，僅留底模再濕養(yǎng)護25d（個別為4d），到期立即在（23±2）℃、（50±5）%RH條件下進行測試 ≥7 ≥5.5
    抗折強度 ≥12 ≥10
    抗壓強度 7d ≥40 ≥30
    28d ≥55 ≥45
    粘接能力 與鋼絲繩粘結抗剪強度 標準值 粘接工序完成后，靜置濕養(yǎng)護28d，到期立即在（23±2）℃、（50±5）%RH條件下進行測試 ≥9 ≥5
    與混凝土正拉粘結強度 ≥2.5，且為混凝土內(nèi)聚破壞
    注：表中指標，除注明為標準值外，均為平均值。


    表7.2.1–2  聚合物改性水泥砂漿長期使用性能鑒定標準
    檢  驗  項  目 檢  驗  條  件 鑒定合格指標
    Ⅰ級 Ⅱ級
    耐環(huán)境作用能力 耐濕熱老化能力 在50℃、RH為98%環(huán)境中，老化90d（Ⅱ級聚合物砂漿為60d）后，其室溫下鋼絲繩對漿體套筒連接抗剪平均強度降低率（%） ≤10 ≤15
    耐凍融性能 在–25℃35℃凍融交變流環(huán)境中，經(jīng)受50次循環(huán)（每次循環(huán)8h）后，其室溫下鋼絲繩對漿體套筒連接抗剪平均強度降低率（%） ≤5 ≤10
    耐水性能 在自來水浸泡30d后，拭去浮水進行測試，其室溫下鋼標準塊與基材的正拉粘結強度（MPa） ≥1.5，且為基材內(nèi)聚破壞 <銹蝕鋼筋主要可由以下途徑獲?。簩嶋H工程構件截取法，實驗室通電加速銹蝕法，實驗室機械模擬加工法，有限元模擬法。其中，方法①能夠反映實際工況，但缺少相應的零銹蝕率對比試件，鋼筋的初始性能和銹蝕率難以確定。方法②試驗周期短，相應的零銹蝕率試件較易獲得，但與實際工程中自然銹蝕試件的相關性有待研究。方法③不易反映實際銹蝕鋼筋的真實情況，僅限于對鋼筋材料力學性能影響機理的研究。方法④與方法③類似，難以準確模擬銹蝕鋼筋的真實情況，也較難真實反映變形鋼筋縱橫肋的幾何形狀。國內(nèi)外學者已經(jīng)對鋼筋銹后力學性能進行了大量的試驗研究[18]～[23]：MillerDG（1925年）在硫酸鹽含量極高的土壤環(huán)境下進行了長期實驗，其主要目的是為了獲得25年、50年以至更長時間的混凝土腐蝕數(shù)據(jù)；Maslehuddin等(1990年)將六組不同直徑、不同成分的鋼筋在大氣中暴露16個月，研究了銹蝕鋼筋的力學性能，認為銹蝕對鋼筋屈服強度和極限強度的影響很小。/p> 



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