介紹國(guó)際上常用的4種水泥基灌漿料塑性膨脹率的測(cè)試方法：<目前,補(bǔ)償收縮混凝土的研究和發(fā)展逐漸認(rèn)識(shí)到,如果有意識(shí)地控制和利用混凝土的自生體積膨脹變形,有可能大大改善某些混凝土的抗裂性。但對(duì)于普通水泥混凝土,由于大部分屬于收縮的自生體積變形,數(shù)量級(jí)較小,一般在計(jì)算中可忽略不計(jì)。span>ASTMC827非接觸式測(cè)量法、PTGS量筒法、GB/T50448—2008架百分表法及橡膠袋法，并對(duì)測(cè)試方法、測(cè)試結(jié)果及其相關(guān)性進(jìn)行對(duì)比分析。結(jié)果表明，非接觸式測(cè)量法和橡膠袋法能夠準(zhǔn)確、全面地反映出漿體塑性階段的體積變化；架百分表法無(wú)法反映出漿體入模后1h內(nèi)的體積變化；量筒法難以定量評(píng)定，且易受觀察者主觀性的影響。非接觸式測(cè)量法、架百分表法及橡膠袋法相關(guān)性很高，各因素間存在很好的相關(guān)性。

灌漿料塑性膨脹率的測(cè)試方法

目前，灌漿料國(guó)際上廣泛應(yīng)用的是美國(guó)后張預(yù)應(yīng)力協(xié)會(huì)（PTI）規(guī)范“SpecificationforGroutingofPost-TensionedStructures”、美國(guó)佛羅里達(dá)交通局（FlaDOT）制定的管道灌漿技術(shù)規(guī)范PT錨固的處理影響粘鋼加固的質(zhì)量。許多工程為了提高枯鋼加固的質(zhì)量，采取了不同形式的錨固措施〔如在太原鋼鐵公司熱化廠粗笨車間廠房混凝土大梁的抗震加固中，除對(duì)梁進(jìn)行粘鋼加固外，在梁上另設(shè)5個(gè)拉接件，在包頭神華大廈改造遨中也采取了對(duì)粘貼鋼板使用穿瑞螺栓錨固加強(qiáng)的作法，雖然取得了一定的效果，但錨固本身又對(duì)構(gòu)件梁產(chǎn)生影響，所以錨固措施還有待于進(jìn)一步研究。GS中的量筒法試驗(yàn)[2-3]及美國(guó)通過(guò)對(duì)１個(gè)植筋深度為１０ｄ的鋼筋混凝土錨固構(gòu)件和５個(gè)由錨栓加固后的植筋構(gòu)件在低周反復(fù)荷載下的試驗(yàn)研究分析，較系統(tǒng)地比較了其破壞形態(tài)、承載力、滯回特性及延性等抗震性能。研究結(jié)果表明：①試驗(yàn)中所用錨栓在承受反復(fù)拉拔力時(shí)錨固效果良好，有效阻止植筋深度較淺的構(gòu)件發(fā)生脆性破壞改善了植筋深度為１５ｄ構(gòu)件的延性，并且提高了構(gòu)件的屈服強(qiáng)度和峰值荷載，尤其在試驗(yàn)后期，錨栓在限制構(gòu)件承載力下降和位移增大方面起了重要作用；②單錨構(gòu)件的承載力和延性均優(yōu)于雙錨構(gòu)件，在有限的范圍內(nèi)錨固多根錨栓，容易造成原有混凝土結(jié)構(gòu)截面的削弱，導(dǎo)致構(gòu)件加固效果反而降低。ASTMC827非接觸式測(cè)量法試驗(yàn)[4]。我國(guó)針對(duì)灌漿料的測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)主要有GB/T50448—2008《水泥基灌漿材料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》以及鐵道部行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)TB/T3192—2008《鐵路后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁管道壓漿技術(shù)條件》中的架百分表法。此外，國(guó)內(nèi)外學(xué)者也采用LeChatelier'sRubberBagMet近年來(lái),一些相關(guān)單位的技術(shù)人員在混凝土結(jié)構(gòu)抗震加固、舊橋改造、工程事故處理等方面,積累了大量的實(shí)際經(jīng)驗(yàn),并發(fā)生和變化了混凝土結(jié)構(gòu)加固技術(shù)的科學(xué)研究。另外,相關(guān)技術(shù)人員對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)加固前后的可靠性分析等方面做了._大量工作,但分析的方法通常為模型試驗(yàn)。雖然模型試驗(yàn)是輔助鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)理論研究的重要手段,它能夠比較真實(shí)地反映鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的受力情況,,但模型試驗(yàn)由于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的本身特點(diǎn),模型從筑技術(shù)角度考慮，建設(shè)工程參與各方中混凝土材料提供方（如商品混凝土公司）、旄工單位及設(shè)計(jì)單位三方對(duì)混凝土施工期間早期開(kāi)裂問(wèn)題有重要影響，是解決預(yù)拌混凝土施工期間早期開(kāi)裂問(wèn)題的基本三方，而且需要三方密切配合，缺～不可。制作、試驗(yàn)工作量大及試驗(yàn)費(fèi)用高,投入較多的人力、物力、設(shè)各及場(chǎng)地。而該方面的理論研究還相對(duì)不足,,與模型試驗(yàn)相比,利用有限元法,對(duì)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)進(jìn)行模擬分析具有很多優(yōu)點(diǎn)。hod（橡膠袋法）對(duì)灌漿料的塑性膨脹進(jìn)行測(cè)試[5-7]。1.1ASTMC827非接觸式測(cè)量法ASTMC827中提供了一種水泥基漿體材料收縮和膨脹的測(cè)試方法。規(guī)范中采用的測(cè)試裝置如圖1所示，裝置主要由投影光源、

指示球、放大鏡系統(tǒng)、指示圖表、盛放漿體的模具以及搗棒表面修補(bǔ)法。主要用于對(duì)承載能力無(wú)影響的表面裂縫,大面積細(xì)裂縫以及防滲補(bǔ)漏的處理。主要有表面涂抹水泥砂漿、表面涂抹環(huán)氣膠泥、環(huán)氣粘貼玻以亞硝酸鈣為主導(dǎo)的鋼筋阻銹劑在美國(guó)、歐洲和日本已用于數(shù)百座停車樓，海洋和高速公路等建筑。１９８５年我國(guó)冶金建筑科學(xué)研究院也研制了以亞硝酸鈣為主要．組分的鋼筋阻銹劑，并在一些工程中得到應(yīng)用。許多對(duì)比性研究也表明，亞硝酸鈣的阻銹效果比其他無(wú)機(jī)鹽（如硼酸鹽，鉬酸鹽，磷酸鹽等）要好，盡管亞硝酸鈣具有優(yōu)異的阻銹性能，但當(dāng)摻量不足時(shí)，會(huì)在鋼筋表面形成大陰極小陽(yáng)極，從而使鋼筋發(fā)生嚴(yán)重的點(diǎn)腐蝕。璃法、表面鑿抽嵌補(bǔ)法和表面貼條法等。內(nèi)部修補(bǔ)法。.主要用于對(duì)結(jié)構(gòu)整體性有影響及有防水、防滲要求的深層裂縫及內(nèi)部缺陷的修補(bǔ)。其最有效的方法是灌漿。用壓力設(shè)各將漿材壓入構(gòu)件的裂縫及內(nèi)部缺陷,充填其空隙,漿材凝結(jié)硬化后,其補(bǔ)強(qiáng)加固、防滲堵漏,并恢復(fù)結(jié)構(gòu)整體性作用,包括水泥權(quán)漿和化學(xué)灌漿。組成。

灌漿料首先將指示球放置于試樣表面的中心位置，將樣品放置于投影光源和放大鏡系統(tǒng)之間，調(diào)整試樣的水平位置以使半球的輪廓在指示圖表上清晰顯示，并位于零刻度處（上述步驟在制漿后5min內(nèi)完成）。記錄時(shí)間并開(kāi)始測(cè)試。前90min內(nèi)每隔5min記錄1次半球指示的位置，在接下來(lái)的1h內(nèi)每隔10min記錄1次半球指示的位置，再接下來(lái)每隔20min記錄1次半球指示的位北京西直門立交橋（１９８０對(duì)１５根鋼筋混凝土適筋梁粘貼碳纖維布加固后的抗彎性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究，在試驗(yàn)基礎(chǔ)上對(duì)加固后試件膠層一混凝土界面失效導(dǎo)致的破壞形式進(jìn)行了分析，提出應(yīng)當(dāng)對(duì)加固材料的極限應(yīng)變進(jìn)行限制，在加固中宜采用中等強(qiáng)度的粘貼材料。．１２．２０完工，１９９９．３已拆除改建）投入使用不到十年，就出現(xiàn)嚴(yán)重的鋼筋銹蝕。經(jīng)過(guò)眾多專家的研究檢測(cè)：表明除冰鹽對(duì)混凝土破壞起主要作用。鹽凍破壞、冰凍以及鋼筋銹蝕是混凝土破壞的主導(dǎo)因素。在考察統(tǒng)計(jì)中發(fā)現(xiàn)，在翼形梁與現(xiàn)澆硫鋁酸鹽混凝土接縫處存在嚴(yán)重析白現(xiàn)象。對(duì)橋緣處的滲透物進(jìn)行了取樣分析，這些滲出物是一些白色結(jié)晶狀顆粒，經(jīng)分析是混凝土內(nèi)Ｃａ（ＯＨ），通過(guò)對(duì)取自船艙的試件分析認(rèn)為:海洋大環(huán)境下,構(gòu)件表面改變結(jié)構(gòu)傳力途徑的加固法：增設(shè)支點(diǎn)法:該法是以減小結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨度和變形，提高其承載力的加固方法。按支撐結(jié)構(gòu)的受力性質(zhì)又分為剛支點(diǎn)和彈性支點(diǎn)兩種。托梁拔杜法:該法是在不拆或少拆上部結(jié)構(gòu)的情況下拆除、更換、姿長(zhǎng)柱子的一種加固方法。按其施工方法的不同又分為有支撐托梁拔柱及雙托梁反牛腿托梁拔柱等方案。適用于要求房屋使用功能改變、增大空間的老廠改造的結(jié)構(gòu)加固，其中雙托梁反牛腿托梁拔柱，則適用于保留柱的加固。的銹坑形狀主要是畫(huà)能形,而海水腐蝕造成的銹坑形狀主要是半圓形。同時(shí)國(guó)內(nèi)外很多學(xué)者對(duì)多種環(huán)境下腐獨(dú)的鋼材進(jìn)行研究發(fā)現(xiàn):鋼材表面銹坑的形狀主要有因錐形和半圓形兩種。溶解物被空氣中的Ｃ０２碳化后形成的無(wú)機(jī)鹽類結(jié)晶物，由于Ｃａ（ＯＨ），的溶出，使得保護(hù)層的碳化更加容易。在對(duì)引橋護(hù)欄的破壞情況調(diào)查中，很多地方混凝土保護(hù)層過(guò)薄，有些甚至無(wú)保護(hù)層。在對(duì)主橋立柱、引橋立柱和引橋蓋梁的破壞情況調(diào)查中，發(fā)現(xiàn)凡是在受到橋面滲水、干濕循環(huán)等部位均受到較為嚴(yán)重的破壞。置，直到漿體硬化。

灌漿料PTG通過(guò)分析相同銹蝕條件下鋼筋的質(zhì)量銹蝕率及表面銹坑的分布情況，分析了鋼筋類型對(duì)鋼筋的耐腐蝕性及鋼筋截面損失情況的影響。本實(shí)驗(yàn)結(jié)論可用于分析不同類型的鋼筋共存的情況下鋼筋的銹蝕情況，也可為工程應(yīng)用中鋼筋類型的選取提供實(shí)驗(yàn)依據(jù)。S（PostTensioningGroutsSpecifications）是目前針對(duì)灌漿料性能測(cè)試方法中最全面、系統(tǒng)的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范[2]。其試驗(yàn)方法以ASTM有關(guān)測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)為基礎(chǔ)，針對(duì)后張預(yù)應(yīng)力孔道灌漿料性能要求的特殊性，特別對(duì)流動(dòng)度、泌水和膨脹、氯離子抗?jié)B等測(cè)試方法作了改進(jìn)。

PTGS規(guī)定早期膨脹率的試驗(yàn)方法參照ASTMC940—98a，但作了少許修混凝土中環(huán)氧涂層鋼筋在實(shí)驗(yàn)室干濕交替循環(huán)以及實(shí)海潮差區(qū)環(huán)境中的腐蝕行為及腐蝕機(jī)理。鋼筋表面完整的環(huán)氧涂層在實(shí)驗(yàn)室干濕交替循環(huán)以及實(shí)海潮差區(qū)環(huán)境中都表現(xiàn)出了良好的阻擋層性質(zhì)，對(duì)鋼筋基體提供了良好的保護(hù)。在實(shí)驗(yàn)室干濕交替環(huán)境中，當(dāng)鋼筋表面環(huán)氧涂層存在人為劃傷缺陷，由于該缺陷的尺寸（４影響混凝土中鋼筋銹蝕的因素很多，理論上說(shuō)凡是影響鋼筋電化學(xué)腐蝕反應(yīng)過(guò)程的因素都會(huì)對(duì)鋼筋的銹蝕產(chǎn)生影響，這些因素主要有：Cl濃度的影響。進(jìn)入混凝土中Cl只有一部分溶解于孔隙施工驗(yàn)收資料應(yīng)包括以下內(nèi)容：粘鋼加固設(shè)計(jì)圖，施工竣工圖；合格證、質(zhì)量檢驗(yàn)報(bào)告；建筑結(jié)構(gòu)膠力學(xué)性能現(xiàn)場(chǎng)抽樣檢測(cè)報(bào)告；鋼板、鋼筋出廠合格證，材質(zhì)檢驗(yàn)報(bào)告，焊接質(zhì)量試驗(yàn)報(bào)告。液中成為游離的Cl，另一部分則被吸附固化。鋼筋表面孔隙液中游離Cl濃度越高，則對(duì)鈍化膜的破壞作用越大，鋼筋的活性越大，銹蝕速度也越大。由于鋼筋的活性還受pH值（OH濃度）的影響，當(dāng)OH濃度高時(shí)，鈍化膜穩(wěn)定性好，破壞鈍化膜所需的Cl濃度越高。因此，用Cl/OH來(lái)表征鋼筋的活性比用Cl濃度更合理。Cl/OH具有臨界值，Cl/OH小于這個(gè)臨界值時(shí)銹蝕不會(huì)發(fā)生。ｍｍＸ０．４ｍｍ）小以及供氧的不足，限制了腐蝕微電池的形成，使劃痕下的鋼筋發(fā)生腐蝕需要相當(dāng)長(zhǎng)的時(shí)間，并且不存在劃痕附近環(huán)氧涂層的陰極剝離、脫層等現(xiàn)象。在實(shí)海潮差環(huán)境中，當(dāng)鋼筋表面環(huán)氧涂層存在的人為劃傷缺陷尺寸（１０ｍｍ×Ｏ．８ｍｍ）較大時(shí)，腐蝕微電池可以形成，鋼筋在前５個(gè)月表現(xiàn)為鈍化，第６個(gè)月后發(fā)生腐蝕。但劃痕附近的環(huán)氧涂層也牢固地結(jié)合在鋼筋基體表面，沒(méi)有發(fā)生陰極剝離、分層等現(xiàn)象。改。往1000ml的量筒內(nèi)慢慢注入（800±10）ml新拌漿體，記錄漿料液面所到達(dá)的刻度（V0）；把預(yù)應(yīng)力索插入量筒，并用1個(gè)圓塑料薄片套在量筒口，用于對(duì)預(yù)應(yīng)力索的固定，使預(yù)應(yīng)力索的軸向與量筒的垂直軸線保持平行，并防止水分蒸發(fā)，同時(shí)再次記錄灌漿料液面到達(dá)的刻度（V1）。開(kāi)始的1h內(nèi)每15min讀取1次漿體和泌水面近年來(lái)混凝土拌合物，特別是預(yù)拌混凝土的拌合物，其坍落度值越來(lái)越大，粘聚性差，易離析泌水。對(duì)此種混凝土存在少振或不振與過(guò)振的雙重問(wèn)題，若少振或不振則不能排除其拌合物中含有的空氣，也即達(dá)不到密實(shí)的程度。若是過(guò)振則水泥漿、砂漿、粗骨料按從上層至下層分布，這樣混凝土表面的水泥漿在下層砂漿和石子的約束下是極易產(chǎn)生收縮混凝上碳化的同時(shí)，還有其它侵蝕性因素的影響。包括混凝土保護(hù)層中裂縫、有害成分、動(dòng)荷載等。有害成分中作用最強(qiáng)的是ｃｌ，它能在鋼筋表面形成孔蝕。雖然鋼筋鈍化膜對(duì)ｃ１有定的抑制作用，即只要ｃｌ‘不超過(guò)限定值，鋼筋就不會(huì)銹蝕。但當(dāng)混凝土保護(hù)層凼碳化而失去對(duì)鋼筋的保護(hù)作川時(shí)，即使搬少量的ｃｌ也會(huì)使鋼筋銹蝕迅速加劇。變形裂縫的。合理的振鐵鹽的水解作用導(dǎo)致pH值愈益下降；另一方面孔內(nèi)正電荷過(guò)剩而形成電場(chǎng)，使Cl借電泳作用通過(guò)孔口和腐蝕產(chǎn)物（蓋子）的孔隙不斷擴(kuò)散進(jìn)來(lái)，導(dǎo)致Cl在孔內(nèi)的富集。這孔道系統(tǒng)：孔道連接器、進(jìn)漿口、出漿口、出氣孔(閥門)、閥連接、孔道排水、錨具過(guò)渡段以及與錨具連接的壓漿保護(hù)罩應(yīng)組成一個(gè)封閉的孔道系統(tǒng),以防空氣和水的進(jìn)入?？椎啦牧蠎?yīng)由耐腐蝕材料制成,在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)年限內(nèi),其性能不得退化?？椎老到y(tǒng)應(yīng)與錨具、鋼束連接器及其它構(gòu)件相一致。如孔道材料是非導(dǎo)體,孔道系統(tǒng)應(yīng)與其一致并通過(guò)試驗(yàn)檢驗(yàn)是否可導(dǎo)?？椎缿?yīng)具有足夠的剛度,其定位間距及支撐應(yīng)保證孔道的線形、位置及截面尺寸,并避免在混凝土灌注過(guò)程中孔道支撐處變形。種隨著局部腐蝕過(guò)程的進(jìn)行，使閉塞區(qū)(腐蝕孔內(nèi))愈益酸化的過(guò)程叫做“自催化的酸化過(guò)程”，自催化的酸化過(guò)程加速了腐蝕孔的發(fā)展擴(kuò)大。搗，就是要排除混凝土中的空氣，同時(shí)使混凝土中的粗骨料能在混凝土的各層中均勻分布。在混凝土澆筑過(guò)程中，應(yīng)采用分散布料，接著進(jìn)行梅花式振搗。振搗棒插入的點(diǎn)與點(diǎn)之間，應(yīng)相距４００ｍｍ左右，振搗時(shí)間不宜超過(guò)１５Ｓ，并以觀察粗骨料在混凝土的各個(gè)層面上能均布為基準(zhǔn)。混凝土振搗質(zhì)量直接影響到混凝土成型后密實(shí)度以及混凝土表面質(zhì)量，充分恰當(dāng)?shù)恼駬v可較大程度地提高混凝土抗裂能力，對(duì)大面積混凝土澆筑，應(yīng)遵循“同時(shí)澆搗，分層堆累，一次到頂，循序漸進(jìn)”的成熟工藝。振搗時(shí)重點(diǎn)控制兩尖，即混凝土流淌的最近點(diǎn)和最遠(yuǎn)點(diǎn)，振動(dòng)定時(shí)，不能漏振，盡可能采用兩次振搗工藝，以提高混凝土的密實(shí)度。分別到達(dá)的刻度（分別為Vg、V2），此后每1h記錄1次，整個(gè)過(guò)程共持續(xù)3h。

灌漿料本試驗(yàn)方法采用的儀器設(shè)備見(jiàn)圖2。將玻璃板平放在試模中間位置，并輕輕壓住玻璃板。拌合料一次性從一側(cè)倒?jié)M試模，至另一側(cè)溢出并高于試模邊緣約2mm。用濕棉絲覆蓋玻璃板兩側(cè)的漿體。把百分表測(cè)量頭垂直放在玻璃板中央，并安裝牢固。在30s內(nèi)讀取百分表初始讀數(shù)h0；成型過(guò)程應(yīng)在攪拌結(jié)束后3min內(nèi)完成。自加水拌合時(shí)起于t時(shí)間讀取百分表的讀數(shù)ht。整個(gè)測(cè)量過(guò)程中應(yīng)保持棉絲濕潤(rùn)，裝置不得受震動(dòng)。成型養(yǎng)護(hù)溫度均為（20±2）℃。將加水拌合好的灌漿料灌入橡膠袋內(nèi)，排氣，并扎緊袋口，稱

量，然后放入250ml的廣口瓶中，瓶?jī)?nèi)空余部分用水填充，再將1個(gè)中心嵌有刻度試管的上蓋旋緊，密封，管內(nèi)注上一定高度的水，上端用液體石蠟密封。自加水開(kāi)始后0.5h讀取初始液面高度，然后每隔0.5h觀察液面高度的變化。

灌漿料由于水在水泥水化過(guò)程中溫度會(huì)發(fā)生變化，進(jìn)而產(chǎn)生一定的溫度體積變形，為驗(yàn)證各種設(shè)計(jì)公式的可靠性，對(duì)其計(jì)算精度做一個(gè)直觀的分析，結(jié)合國(guó)內(nèi)已有文獻(xiàn)中關(guān)于空心板抗彎加固的試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析。根據(jù)本文列出的纖維復(fù)合材料抗彎加固的計(jì)算公式，分別計(jì)算各加固試驗(yàn)板的正截面受彎承載力。通過(guò)比較不同公式的計(jì)算結(jié)果，驗(yàn)證各類加固計(jì)算公式的合理性以及計(jì)算結(jié)果的安全性。<水泥水化過(guò)程中產(chǎn)生大量的熱量，每克水泥放出502J的熱量，如果以水泥用量350～550kg/m3來(lái)計(jì)算，每m3混凝土將放出17500～27500KJ的熱量，從而使混凝土內(nèi)部溫度升高，在澆筑溫度的基礎(chǔ)上，通常升高35℃左右。如果按著我國(guó)施工驗(yàn)收規(guī)范規(guī)定澆筑溫度為28℃則可使混凝土內(nèi)部溫度達(dá)到65℃左右。但是，如果沒(méi)有降溫措施或澆筑溫度過(guò)高，混凝土內(nèi)部溫度高達(dá)80～90℃的情況也時(shí)有發(fā)生，例如XX大廈在澆筑筏板反梁基礎(chǔ)的大體積混凝土的內(nèi)部溫度，經(jīng)實(shí)際測(cè)定高達(dá)95℃。水泥水化熱在1～3天可放出熱量的50%，由于熱量的傳遞、積存，混凝土內(nèi)部的最高溫度大約發(fā)生在澆筑后的3～5天，因?yàn)榛炷羶?nèi)部和表面的散熱條件不同，所以混凝土中心溫度低，形成溫度梯度，造成溫度變形和溫度應(yīng)力。溫度應(yīng)力和溫差成正比，溫度越大，溫度應(yīng)力也越大。當(dāng)這種溫度應(yīng)力超過(guò)混凝土的內(nèi)外約束應(yīng)力(包括混凝土抗拉強(qiáng)度)時(shí)，就會(huì)產(chǎn)生裂縫。這種裂縫的特點(diǎn)是裂縫出現(xiàn)在混凝土澆筑后的3～5天，初期出現(xiàn)的裂縫很細(xì)，隨著時(shí)間的發(fā)展而繼續(xù)擴(kuò)大，甚至達(dá)到貫穿的情況。/STRONG>故本試驗(yàn)中采用恒溫水浴法進(jìn)行。體積膨脹率按式（5）進(jìn)行計(jì)算：