分析：

該模型的應(yīng)力強(qiáng)度因子為:K1 = Fq ( t) π( a + R) (1)

式中: a —單邊裂紋長(zhǎng)度; F —影響系數(shù)。

隨著裂紋的不斷擴(kuò)展, 圓孔的影響程度越來(lái)越小, 上述模型可簡(jiǎn)化為裂紋表面受均布荷載的斷裂模型。

該模型的應(yīng)力強(qiáng)度因子為:K1 =2q( t)ππ( a + R) ·sin- 1 -Ra + R(2)

隨著裂紋的進(jìn)一步擴(kuò)展, 此時(shí)可將分布力看成集中力。

該模型的應(yīng)力強(qiáng)度因子為:K1 = 2q( t)π( a + R)(3)

當(dāng)取R = 20mm 時(shí), 式(1) 、(2) 、(3) 的變化:

當(dāng)a ≥2 R 時(shí), 式(1) 、(2)與式(3) 的誤差均分別小于5 % , 故可用(2) 、(3) 式代替(1) 式計(jì)算應(yīng)力強(qiáng)度因子。

此時(shí), 圓孔影響已很小, 可將受內(nèi)壓的圓孔雙邊裂紋看成表面受均布荷載的直線(xiàn)裂紋, 進(jìn)一步可簡(jiǎn)化為受集中力, 應(yīng)力強(qiáng)度因子:K1 = 2 2 Rq ( t)W sin 2π( a + R)W(4)

隨著膨脹力的增加, 裂紋擴(kuò)展的速度繼續(xù)變化, 在這個(gè)過(guò)程中, 根據(jù)斷裂判據(jù)應(yīng)有: K1 =K1c , 所以, a ≥2 R 時(shí), 裂紋擴(kuò)展條件為:

K1c =2q( t)π Wtanπ( a + R)Wsin- 1sinπRWsinπ( a + R)W(5)

也即:K1c = 2 2 Rq ( t)W sin 2π( a + R)W(6)

式中K1c為巖石的斷裂韌性, 可由實(shí)驗(yàn)測(cè)定。

取R = 20mm、W = 400mm , 由(5) 、(6) 式計(jì)算出的膨脹力與裂紋長(zhǎng)度的關(guān)系。

在a + R ≤W4 的范圍內(nèi), 隨著裂紋長(zhǎng)度a 的增加, 所需膨脹力q也增大。也就是說(shuō), 對(duì)應(yīng)一定的膨脹壓力, 裂紋僅能擴(kuò)展一定距離, 若要進(jìn)一步使裂紋擴(kuò)展, 必須不斷增大膨脹壓力, 這就是靜態(tài)破碎所需膨脹壓力遠(yuǎn)大于巖石抗拉強(qiáng)度的原因。

破碎劑，破碎劑哪家好，徐州破碎劑哪家好，首選徐州幫手建材破碎劑廠(chǎng)家。 鋼筋混凝土產(chǎn)生裂縫的原因復(fù)雜，就材料而言，混凝土干縮和冷縮是主要原因。因此，在混凝土中摻入能達(dá)到補(bǔ)償其收縮的膨脹劑，是較為理想的辦法。膨脹劑加入到普通混凝土中，拌水生成大量膨脹結(jié)晶水化物-水化硫鋁酸鈣（即鈣釩石），使混凝土產(chǎn)生適度膨脹，在鋼筋鄰位的約束下，在結(jié)構(gòu)中建立0.2~0.7Mpa預(yù)壓應(yīng)力，這一預(yù)壓應(yīng)力可大致抵消混凝土在硬化過(guò)程中產(chǎn)生的收縮拉應(yīng)力，同時(shí)，推遲了收縮的產(chǎn)生過(guò)程。當(dāng)混凝土開(kāi)始收縮時(shí)，其抗拉力已足以抵抗收縮應(yīng)力，從而防止或減少混凝土后期收縮開(kāi)裂；而且產(chǎn)生的鈣礬石使混凝土更加致密，從而大大提高了混凝土結(jié)構(gòu)的抗裂防滲性能。國(guó)內(nèi)外專(zhuān)家一致采用膨脹劑配制補(bǔ)償收縮混凝土。是代替普通砼解決建筑物裂滲的理想材料。

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